專利名稱：上澆注嘴的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種嵌合于澆包或澆口盤的風(fēng)口的上澆注嘴，尤其涉及可抑制附著物 產(chǎn)生的上澆注嘴。
背景技術(shù)：
在嵌合于澆口盤或澆包的風(fēng)口的上澆注嘴中，氧化鋁等會附著在鋼液通過的內(nèi)孔 內(nèi)成為附著物，流路將會縮小，妨礙作業(yè)，有時(shí)還存在流路被完全堵塞造成無法工作的情 況。而作為防止附著物產(chǎn)生的方法，公開有例如設(shè)置氣體吹入口以吹入惰性氣體的方法 (例如參照專利文獻(xiàn)1或2)。但是，專利文獻(xiàn)1或2中記載的上澆注嘴因氣體吹入而結(jié)構(gòu)復(fù)雜，由于制造時(shí)費(fèi)時(shí) 費(fèi)力，而且作業(yè)時(shí)需要?dú)怏w，因此造成成本增高。另外，即使是氣體吹入式澆注嘴，也難以做 到完全防止附著物產(chǎn)生。然而作為上澆注嘴，目前廣泛使用例如由形成于上方的錐形部和形成于下方的直 線形部構(gòu)成的上澆注嘴(參照圖12(a))、從錐形部到直線形部連續(xù)的部分為圓弧狀的上澆 注嘴(參照圖13(a))等。另外，圖2至圖13中的各圖(a)表示上澆注嘴設(shè)置在滑動水口 裝置(以下稱“SN裝置”)后的狀態(tài)。而且，點(diǎn)劃線的下面是上板的內(nèi)孔。另外，內(nèi)孔錯(cuò)開 處的下側(cè)是中間板或下板的內(nèi)孔。在鋼液通過圖12(a)所示的形狀的上澆注嘴(長230mm)的內(nèi)孔時(shí)，通過計(jì)算施加 在內(nèi)孔壁面的壓力分布得到證實(shí)，如圖12(b)中的虛線所示，在超過內(nèi)孔形狀從錐形變化 到直線形的位置(距離內(nèi)孔上端180mm)附近，壓力發(fā)生了急劇的變化。另外，在鋼液通過圖13(a)所示的形狀的上澆注嘴(長230mm)的內(nèi)孔時(shí)，通過計(jì) 算施加在內(nèi)孔壁面的壓力分布得到證實(shí)，如圖13(b)所示，與內(nèi)孔形狀從錐形變化到直線 形的圖12(a)所示形狀的上澆注嘴相比，雖然抑制了急劇的壓力變化，但壓力卻發(fā)生了圓 弧狀變化，壓力變化并非一定。另外，圖2至圖13中各圖(b)的點(diǎn)劃線的右側(cè)是施加在上 板內(nèi)孔壁面的壓力。壓力的急劇變化或圓弧狀的壓力變化之所以產(chǎn)生，是由于鋼液的流動伴隨內(nèi)孔形 狀從錐形變化為直線形而產(chǎn)生了變化。另外，由于在有意使鋼液流產(chǎn)生變化的旋轉(zhuǎn)澆注嘴 中，在鋼液流變化的附近確認(rèn)有附著物，因此，可認(rèn)為通過產(chǎn)生平穩(wěn)的鋼液流，即產(chǎn)生壓力 相對于內(nèi)孔壁面的變化大致一定的鋼液流，能夠抑制上澆注嘴內(nèi)孔內(nèi)的附著物。作為使鋼液流一定的技術(shù)方案，公開有涉及轉(zhuǎn)爐出鋼口的內(nèi)孔形狀的發(fā)明(例如 參照專利文獻(xiàn)3)。專利文獻(xiàn)1 日本國特開2007-90423號公報(bào)專利文獻(xiàn)2 日本國特開2005-279729號公報(bào)專利文獻(xiàn)3 日本國特表2008-501854號公報(bào)但是，專利文獻(xiàn)3是通過不在鋼液流中心部產(chǎn)生真空部分來抑制渣卷入或氧、氮 等混入，而并非防止附著物產(chǎn)生。此外，專利文獻(xiàn)3是以轉(zhuǎn)爐(精煉容器)為對象，在防止渣卷入等的效果方面最重要的是鋼液排出末期(出鋼時(shí)間為5分鐘時(shí)的最后1分鐘左右)。然而，為了防止在澆包或澆口盤(澆注容器)中產(chǎn)生附著物，必須在鋼液排出末期以外的時(shí)間尤其發(fā)揮功效，期待功效發(fā)揮的時(shí)期亦不相同。發(fā)明內(nèi)容[oo13] 本發(fā)明的目的在于提供一種上澆注嘴，其具備具有如下作用的內(nèi)孔形狀，即通過使鋼液流外周部給予內(nèi)孔壁的壓力穩(wěn)定，能夠產(chǎn)生能量損失少的(平穩(wěn)的)鋼液流，可抑制附著物產(chǎn)生。[oo14] 本發(fā)明是嵌合于澆口盤或澆包的風(fēng)口的上澆注嘴，其特征為，當(dāng)使?jié)沧⒆扉L度為L，計(jì)算上的頂部高度為H，離上端部的距離Z處的半徑為r(Z)時(shí)，沿鋼液通過的內(nèi)孔的軸切割后的內(nèi)孔壁面的斷面形狀為由[oo15] l。g(r(Z))一(1／1．5)×l。g((H+L)／(H+Z))+l。g(r(L))矛口[oo16] l。g(r(Z))一(1／6)×l。g((H+L)／(H+Z))+l。g(r(L))[oo17] 表示的曲線之間的r(Z)的Z微分連續(xù)的曲線，所述計(jì)算上的頂部高度H為[oo18] H一((r(L)／r(o))”×L)／(卜(r(L)／r(o))”)(n—1．5—6)，所述內(nèi)孔上端的內(nèi)徑r(o)是下端內(nèi)經(jīng)r(L)的1．5倍以上。[oo19] 另外，在本發(fā)明中，可以使沿鋼液通過的內(nèi)孔的軸切割后的內(nèi)孔壁面的斷面形狀的至少80％的形狀為上述形狀。
并且，在本發(fā)明中，可以使沿鋼液通過的內(nèi)孔的軸切割后的內(nèi)孔壁面的斷面形狀為由
] l。g(r(Z))一(1／n)×l。g((H+L)／(H+Z))+l。g(r(L))(n—1．5++6)
表示的曲線。在此情況下，也可以使內(nèi)孔壁面的斷面形狀的至少80％的形狀為上述曲線。
通過本發(fā)明，可以抑制附著物在鋼液通過的上澆注嘴內(nèi)孔產(chǎn)生。
圖l是表示本發(fā)明涉及的上澆注嘴的一個(gè)例子的縱剖視圖。
圖2是表示n—1．5的上澆注嘴的形狀及鋼液通過時(shí)壓力分布的圖。
圖3是表示n一2的上澆注嘴的形狀及鋼液通過時(shí)壓力分布的圖。
圖4是表示n一4的上澆注嘴的形狀及鋼液通過時(shí)壓力分布的圖。
圖5是表示n一5的上澆注嘴的形狀及鋼液通過時(shí)壓力分布的圖。
圖6是表示n一6的上澆注嘴的形狀及鋼液通過時(shí)壓力分布的圖。
圖7是表示n一7的上澆注嘴的形狀及鋼液通過時(shí)壓力分布的圖。
圖8是表示n一8的上澆注嘴的形狀及鋼液通過時(shí)壓力分布的圖。
圖9是表示n—l的上澆注嘴的形狀及鋼液通過時(shí)壓力分布的圖。
圖lo是表示n一411．5D的上澆注嘴的形狀及鋼液通過時(shí)壓力分布的圖。
圖11是表示D—l的上澆注嘴的形狀及鋼液通過時(shí)壓力分布的圖。
圖12是表示現(xiàn)有的上澆注嘴的形狀及鋼液通過時(shí)壓力分布的圖。
圖13是表示現(xiàn)有的上澆注嘴的形狀及鋼液通過時(shí)壓力分布的圖。
符號說明10-上澆注嘴；11-內(nèi)孔；12-大徑部；13-小徑部；14-內(nèi)孔壁面；15-n = 1. 5時(shí)的 內(nèi)孔壁面；16-n = 6時(shí)的內(nèi)孔壁面。
具體實(shí)施例方式下面，參照附圖對用于實(shí)施本發(fā)明的最佳實(shí)施方式進(jìn)行詳細(xì)說明。圖1是沿鋼液通過的內(nèi)孔的軸向?qū)Ρ景l(fā)明涉及的上澆注嘴進(jìn)行切割后的剖視圖 的一個(gè)例子。如該圖所示，本發(fā)明涉及的上澆注嘴10具備鋼液通過的內(nèi)孔11，該內(nèi)孔通過 具備嵌合于澆口盤或澆包的風(fēng)口的大徑部12、排出鋼液的小徑部13、從大徑部12連到小徑 部13的內(nèi)孔壁面14而構(gòu)成。而且，本發(fā)明的內(nèi)壁14的沿內(nèi)孔11的軸向切割后的斷面形狀(log(r(z)))為由log (r (ζ)) = (1/1. 5) X log ((H+L) / (H+z)) +log (r (L))即 15 和log(r (ζ)) = (1/6) X log((H+L)/(H+z)) +log(r (L))即 16之間的平滑的面表示的曲線形狀，更優(yōu)選為由log (r (ζ)) = (1/n) X log ((H+L) / (H+z)) +log (r (L)) (n : 1. 5 6)表示的曲線形狀。在此，平滑的面是指對于(r(z))的微分連續(xù)的曲線，即由曲面 和該曲面的切線組成的面。本申請發(fā)明者認(rèn)為，通過使?jié)沧⒆斓膬?nèi)孔壁面壓力分布在高度方向上穩(wěn)定，可以 產(chǎn)生能量損失少的平穩(wěn)(一定)的鋼液流，因此發(fā)現(xiàn)了本發(fā)明的內(nèi)孔形狀，如以下說明所 示，其可抑制內(nèi)孔壁面產(chǎn)生急劇的壓力變化。首先，雖然上澆注嘴內(nèi)孔中流動的鋼液的量受到設(shè)置在上澆注嘴下部的SN裝置 的控制，但是獲得鋼液流速的能量基本是澆口盤內(nèi)的鋼液的頂部，因此，當(dāng)重力加速度為g， 鋼液的頂部高度為H'，流量系數(shù)k時(shí)，離內(nèi)孔上端的距離ζ的位置的鋼液流速V(Z)由ν (z) = k(2g(H' +ζ))1/2表示。而且，由于上澆注嘴內(nèi)孔中流動的鋼液的流量Q是流速ν與斷面積A的乘積，因此 當(dāng)上澆注嘴的長度為L，內(nèi)孔下端的鋼液流速為V(L)，內(nèi)孔下端的斷面積為A(L)時(shí)，則由Q = v(L) XA(L) = k(2g(H' +L)) 172XA(L)表示。另外，由于無論在內(nèi)孔內(nèi)的哪個(gè)位置與內(nèi)孔軸垂直地取斷面，流量Q都是一定的， 因此，離內(nèi)孔上端的距離ζ的位置的斷面積A(Z)由A (z) = Q/v(z) = k(2g(H' +L))1/2 X A (L) /k(2g(H' +ζ))1/2表示，如果兩邊除以A(L)，則成為A (ζ)/A (L) = ((H' +L)/(H' +ζ))"2。這里，當(dāng)圓周率為π時(shí)，由于A(z) = Jir (z)2, A(L) = Jir(L)2,因此成為A(Z)/A(L) = Jir(z)2/Jir(L)2 = ((H' +L)/(H' +ζ))1/2r(z)/r(L) = ((H' +L)/(H' +ζ))1/4 式⑴。因此，內(nèi)孔任意位置的半徑r (ζ)由log (r (ζ) ) = (1/4) X log ((H' +L)/(H' +ζ))+log (r (L))
進(jìn)行表示，可通過使內(nèi)孔壁面的斷面形狀為滿足該條件的形狀來使能量損失最澆口盤的熔融金屬量在操作中大致保持一定，頂部的高度一定。但是已經(jīng)公知的 是，鋼液并不是從澆口盤的熔融金屬面直接流入上澆注嘴，而是從離澆口盤底面近的位置 流入。而且，澆包雖然熔融金屬面的高度有變化，但也與澆口盤一樣，已公知鋼液從離底面 近的位置流入。另外，上澆注嘴內(nèi)孔下端部(內(nèi)孔小徑部)的直徑根據(jù)通過量而定。本申請發(fā)明者進(jìn)行了潛心研究，發(fā)現(xiàn)通過使上端部(內(nèi)孔大徑部)內(nèi)徑為下端部 (內(nèi)孔小徑部)內(nèi)徑的1.5倍以上，能夠?qū)υ趦?nèi)孔上端部附近發(fā)生的急劇的壓力變化進(jìn)行抑 制。這是因?yàn)樯隙瞬康膬?nèi)徑達(dá)不到下端部內(nèi)徑的1.5倍時(shí)，很難充分確保用于使從澆口盤 或澆包至上澆注嘴的形狀坡度小的距離，該形狀會急劇變化。另外，優(yōu)選上端部的內(nèi)徑是下 端部內(nèi)徑的2. 5倍以下。因?yàn)樯隙瞬康膬?nèi)徑越大，澆口盤或澆包的風(fēng)口也變得越大，不太現(xiàn) 實(shí)。因此，由于內(nèi)孔大徑部與內(nèi)孔小徑部的比根據(jù)上述的式(1)由r (0) /r (L) = ((H+L) / (H+0))1/4 = 1. 5 2. 5進(jìn)行表示，因此，如果上端部和下端部的內(nèi)徑、兩內(nèi)徑的比確定，就能夠求出計(jì)算 上的頂部高度H。即計(jì)算上的頂部高度H由H= ((r(L)/r(0))4XL)/(l-(r(L)/r(0))4)進(jìn)行表示。于是，本申請發(fā)明者在log (r (ζ) ) = (1/4) X log ((H' +L)/(H' +ζ))+log (r (L))中，用計(jì)算上的頂部高度H替代鋼液的頂部高度H'，同時(shí)作為log(r(z)) = (1/ η) X log ((H+L) / (H+z)) +log (r (L))，考慮到如果是具備η值變更后的斷面形狀的壁面的內(nèi) 孔形狀的上澆注嘴，則即使是η = 4以外，是否也能形成比以往平穩(wěn)的鋼液流，因此針對具 備η值不同的壁面形狀的內(nèi)孔的上澆注嘴，對內(nèi)孔壁面上產(chǎn)生的壓力進(jìn)行了驗(yàn)證。另外，此時(shí)計(jì)算上的頂部高度H也同樣應(yīng)用變數(shù)η，成為H= ((r (L)/r (0))nXL) /(1_(r (L)/r (0))n)。因?yàn)橛蓃 (0) /r (L) = ((H+L) / (H+0))1/n = 1. 5 2. 5進(jìn)行表示，因此，如果上端部和下端部的內(nèi)徑、兩內(nèi)徑的比確定，就能夠求出符合η 值的計(jì)算上的頂部高度H。下面，通過實(shí)施例對本發(fā)明進(jìn)行更加詳細(xì)的說明。而且，各實(shí)施例僅僅是本申請發(fā) 明的一個(gè)方式，本發(fā)明不局限于下述實(shí)施例。實(shí)施例在本實(shí)施例中，當(dāng)長度為230mm，內(nèi)孔大徑部直徑為140mm，內(nèi)孔小徑部直徑為 70mm，內(nèi)孔壁面形狀(Iog(Hz)) = (1/n) X log ((H+L) / (H+z)) +log (r (L)))為 η = 1.5 (實(shí) 施例1)時(shí)，也就是說，使用由log (r (ζ)) = (1/1. 5) X log ((H+L) / (H+z)) +log (r (L))表示的圖2(a)所示的上澆注嘴，對澆口盤或澆包的頂部高度為IOOOmrn時(shí)施加在 內(nèi)孔壁面的壓力的分布進(jìn)行了計(jì)算。以施加在現(xiàn)有澆注嘴即圖11記載的上澆注嘴的內(nèi)孔上端內(nèi)壁的壓力為0，計(jì)算結(jié)果如圖2(b)所示。另外，當(dāng)η = 2(實(shí)施例2)、η = 4(實(shí)施例 3)、η = 5 (實(shí)施例4)、η = 6 (實(shí)施例5)、η = 7 (對比例1)、η = 8 (對比例2)、η = 1 (對 比例3)時(shí)，即，使用由log(r (ζ)) = (1/2) X log((H+L)/(H+z)) +log(r (L))表示的圖3 (a)的上澆注嘴(實(shí)施例2)，使用由log(r (ζ)) = (1/4) X log((H+L)/(H+z)) +log(r (L))表示的圖4(a)的上澆注嘴(實(shí)施例3)，使用由log(r (ζ)) = (1/5) X log((H+L)/(H+z)) +log(r (L))表示的圖5 (a)的上澆注嘴(實(shí)施例4)，使用由log(r (ζ)) = (1/6) X log((H+L)/(H+z)) +log(r (L))表示的圖6(a)的上澆注嘴(實(shí)施例5)，使用由log(r (ζ)) = (1/7) X log((H+L)/(H+z)) +log(r (L))表示的圖7 (a)的上澆注嘴(對比例1)，使用由log(r (ζ)) = (1/8) X log((H+L)/(H+z)) +log(r (L))表示的圖8 (a)的上澆注嘴(對比例2)，使用由log(r (ζ)) = (1/1) X log((H+L)/(H+z)) +log(r (L))表示的圖9(a)的上澆注嘴(對比例3)，與實(shí)施例一樣，對施加在內(nèi)孔壁面的壓力 的分布進(jìn)行了計(jì)算。計(jì)算結(jié)果如各圖(b)所示。在實(shí)施例1 3 (η = 1. 5 4)中，證實(shí)了壓力從內(nèi)孔上端直到下端逐漸發(fā)生變化。 由于未發(fā)生急劇的壓力變化，因此可知鋼液流大致一定。在實(shí)施例4及5(η = 5、6)中，雖然證實(shí)了在內(nèi)孔上端部附近有較大的壓力變化， 但是之后證實(shí)壓力逐漸發(fā)生變化。可知除了在口徑大且難以因附著物而發(fā)生問題的內(nèi)孔上 端部附近以外，鋼液流大致一定。在對比例1及2(η = 7、8)中，壓力在內(nèi)孔上端部附近從約IOOps或約200ps開始 發(fā)生較大的變化。即，證實(shí)了在內(nèi)孔上端部附近產(chǎn)生了比圖11所示的現(xiàn)有上澆注嘴更大的 壓力之后，壓力發(fā)生非常大的變化。在此對比例1及2中，在內(nèi)孔上端部附近內(nèi)孔直徑急劇 減小，可知鋼液流在口徑小且容易因附著物而發(fā)生問題的地方發(fā)生急劇變化。在對比例3(n= 1)中，內(nèi)孔壁面形狀為錐形，與上板的接觸部形成有角，雖然上澆 注嘴內(nèi)的壓力變化小，但是例如將圖2(b)與圖9(b)進(jìn)行比較則很明顯，證實(shí)了鋼液從上澆 注嘴流入上板后發(fā)生了急劇的壓力變化。如此，在本發(fā)明中，由于鋼液通過上澆注嘴內(nèi)孔時(shí)施加在內(nèi)孔壁面的壓力變化大 致一定，因此，可知鋼液流是能量損失少的、一定的鋼液流。另外，在澆包中，熔融金屬面從 約4000mm開始逐漸下降，在澆口盤中還存在熔融金屬面為500mm左右的情況。但是，如前 所述，流入風(fēng)口的鋼液是離澆口盤或澆包底面近的位置的鋼液，雖然壓力值根據(jù)熔融金屬 面的高度變化而變化，但是壓力分布卻與上述各實(shí)施例、對比例相同。實(shí)施例6在本實(shí)施例中，當(dāng)長度為230mm，內(nèi)孔小徑部直徑為70mm，內(nèi)孔大徑部直徑為內(nèi)徑 下端(內(nèi)孔小徑部)直徑D的1. 5倍(1. 5D)即108mm，內(nèi)孔壁面形狀為η = 4時(shí)，也就是
說，使用由
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log(r (ζ)) = (1/4) X log((H+L)/(H+z)) +log(r (L))表示的圖10(a)的上澆注嘴，與實(shí)施例1 一樣，對施加在內(nèi)孔壁面的壓力的分布進(jìn) 行了計(jì)算。計(jì)算結(jié)果如圖10(b)所示。對比例4在本對比例中，當(dāng)長度為230mm，內(nèi)孔小徑部直徑為70mm，內(nèi)孔大徑部直徑為內(nèi)徑 下端(內(nèi)孔小徑部)直徑D的約1倍(1.06D)即73mm，內(nèi)孔壁面形狀為η = 4時(shí)，也就是
說，使用由log(r (ζ)) = (1/4) X log((H+L)/(H+z)) +log(r (L))表示的圖11(a)的上澆注嘴，與實(shí)施例1 一樣，對施加在內(nèi)孔壁面的壓力的分布進(jìn) 行了計(jì)算。計(jì)算結(jié)果如圖11(b)所示。雖然在內(nèi)孔的直徑比約為1倍(1.06D)的對比例4中內(nèi)孔上端部附近的壓力變化 很大，但是在內(nèi)孔的直徑比為1.5倍(1.5D)的實(shí)施例6或2倍(2D)的實(shí)施例3中，證實(shí)了 即使在內(nèi)孔上端部附近也是大致一定的壓力變化。在內(nèi)孔壁面的形狀由上述Iog(Hz))表 示的情況下，隨著內(nèi)孔直徑增大，由于從澆口盤或澆包連到上澆注嘴的壁面坡度小，因此可 知通過使內(nèi)孔上端的直徑為內(nèi)孔下端直徑的1. 5倍以上，能夠抑制內(nèi)孔上端部附近的急劇 的壓力變化。另外，根據(jù)現(xiàn)有澆注嘴或?qū)Ρ壤?至4的壓力變化，證實(shí)如果存在角或近似角的形 狀則發(fā)生急劇的壓力變化，因此，通過使log (r (ζ)) = (1/1. 5) X log ((H+L) / (H+z)) +log (r (L))禾口Iog(Hz)) = (1/6) X log((H+L)/(H+z)) +log(r (L))之間的形狀為內(nèi)孔壁面上未形成角的平滑的斷面形狀，即對于r (ζ)的ζ的微分(d(d(z))/dz) 連續(xù)的斷面形狀，可知能夠使鋼液流一定，能夠抑制附著物產(chǎn)生。此外，內(nèi)孔上端部附近的形狀有時(shí)還根據(jù)澆口塞等重要因素而決定，而且內(nèi)孔上 端部附近內(nèi)徑大，受附著物的影響小。另一方面，有時(shí)還由于制造方面的原因而決定內(nèi)孔下 端部附近的形狀，即因?yàn)橹圃鞎r(shí)插入器具而不得不制成直筒部。因此，內(nèi)孔壁面的至少80%
是由log (r (Z)) = (1/n) X log ((H+L) / (H+z)) +log (r (L)) (n = 1. 5 6)表示的斷面形狀即可，而且也可以具備吹入Ar氣體等的吹泡結(jié)構(gòu)。
權(quán)利要求
一種上澆注嘴，其為嵌合于澆口盤或澆包的風(fēng)口的上澆注嘴，其特征為，當(dāng)使?jié)沧⒆扉L度為L，計(jì)算上的頂部高度為H，離上端部的距離z處的半徑為r(z)時(shí)，沿鋼液通過的內(nèi)孔的軸切割后的內(nèi)孔壁面的斷面形狀為由log(r(z))＝(1/1.5)×log((H+L)/(H+z))+log(r(L))和log(r(z))＝(1/6)×log((H+L)/(H+z))+log(r(L))表示的曲線之間的r(z)的z微分連續(xù)的曲線，所述計(jì)算上的頂部高度H為H＝((r(L)/r(0))n×L)/(1 (r(L)/r(0))n)，式中n為1.5～6，所述內(nèi)孔上端的內(nèi)徑r(0)是下端內(nèi)經(jīng)r(L)的1.5倍以上。
2.一種上澆注嘴，其為嵌合于澆口盤或澆包的風(fēng)口的上澆注嘴，其特征為，當(dāng)使?jié)沧⒆扉L度為L，計(jì)算上的頂部高度為H，離上端部的距離z處的半徑為r(z)時(shí)， 沿鋼液通過的內(nèi)孔的軸切割后的內(nèi)孔壁面的斷面形狀的至少80%的形狀為由 log(r(z)) = (1/1. 5) X log ((H+L) / (H+z)) +log (r (L))和 log(r(z)) = (1/6) X log ((H+L) / (H+z)) +log (r (L)) 表示的曲線之間的r(z)的z微分連續(xù)的曲線， 所述計(jì)算上的頂部高度H為H= ((r(L)/r(0))nXL)/(l_(r(L)/r(0))n)，式中 n 為 1.5 6， 所述內(nèi)孔上端的內(nèi)徑r(0)是下端內(nèi)經(jīng)r(L)的1.5倍以上。
3.—種上澆注嘴，其為嵌合于澆口盤或澆包的風(fēng)口的上澆注嘴，其特征為，當(dāng)使?jié)沧⒆扉L度為L，計(jì)算上的頂部高度為H，離上端部的距離z處的半徑為r(z)時(shí)， 沿鋼液通過的內(nèi)孔的軸切割后的內(nèi)孔壁面的斷面形狀為由下式表示的曲線， log(r(z)) = (1/11)\108(01+1^)/01+2))+1080"仏))，其中11為1.5 6， 所述計(jì)算上的頂部高度H為H= ((r(L)/r(0))nXL)/(l-(r(L)/r(0))n)，其中 n 為 1.5 6， 所述內(nèi)孔上端的內(nèi)徑r(0)是下端內(nèi)經(jīng)r(L)的1.5倍以上。
4.一種上澆注嘴，其為嵌合于澆口盤或澆包的風(fēng)口的上澆注嘴，其特征為，當(dāng)使?jié)沧⒆?長度為L，計(jì)算上的頂部高度為H，離上端部的距離z處的半徑為r(z)時(shí)，沿鋼液通過的內(nèi) 孔的軸切割后的內(nèi)孔壁面的斷面形狀的至少80%的形狀為由下式表示的曲線，log(r(z)) = (l/n)Xlog((H+L)/(H+z))+log(r(L))，S*n*1.5 6， 所述計(jì)算上的頂部高度H為H= ((r(L)/r(0))nXL)/(l_(r(L)/r(0))n)，式中 n 為 1.5 6， 所述內(nèi)孔上端的內(nèi)徑r(0)是下端內(nèi)經(jīng)r(L)的1.5倍以上。
全文摘要
本發(fā)明提供一種上澆注嘴，著眼于上澆注嘴內(nèi)孔的形狀，具備具有如下作用的內(nèi)孔形狀，即通過產(chǎn)生能量損失少的平穩(wěn)(一定)的鋼液流，可抑制附著物的產(chǎn)生，為達(dá)到這個(gè)目的，使鋼液通過的上澆注嘴(10)的內(nèi)孔(11)上端的直徑為下端直徑的1.5倍以上，同時(shí)使內(nèi)孔壁面(14)的斷面形狀為由log(r(z))＝(1/n)×log((H+L)/(H+z))+log(r(L))表示的形狀，式中n為1.5～6。
文檔編號B22D11/10GK101959630SQ200980106790
公開日2011年1月26日 申請日期2009年3月13日 優(yōu)先權(quán)日2008年3月14日
發(fā)明者佐藤光信, 安田隆博, 溝部有人 申請人:黑崎播磨株式會社