專利名稱：高疲勞強(qiáng)度板彈簧用鋼以及板彈簧零件的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及，施行了高強(qiáng)度噴丸處理的板彈簧能顯示穩(wěn)定的優(yōu)異的疲勞強(qiáng)度，且高強(qiáng)度下的韌性以及氫脆化特性優(yōu)異的高疲勞強(qiáng)度板彈簧用鋼以及其制成的板彈簧零件。
背景技術(shù)：
作為汽車(chē)用懸架彈簧，使用板彈簧、用圓鋼材作為材料的彈簧負(fù)荷扭轉(zhuǎn)應(yīng)力的彈簧(扭桿彈簧(Torsion-Bar)、穩(wěn)定器(Stabilizer)、(大直徑)螺旋彈簧(Coil spring)等。以下，酌情稱為圓鋼彈簧。)。螺旋彈簧一般多使用在轎車(chē)中，板彈簧多使用在卡車(chē)中。此板彈簧、圓鋼彈簧，是汽車(chē)懸掛零件中大重量零件中的一個(gè)，是為了使其輕量化，而從以前開(kāi)始就持續(xù)研究其高強(qiáng)度化的零件。
此高強(qiáng)度化中，疲勞強(qiáng)度的改善是特別重要的，材料的高硬度化作為對(duì)此的一個(gè)對(duì)策。然而，據(jù)知圓鋼彈簧也好、板彈簧也好，若通過(guò)高硬度化來(lái)增強(qiáng)拉伸強(qiáng)度，在通常環(huán)境下，有改善疲勞強(qiáng)度的效果，但在腐蝕性環(huán)境下，相反地疲勞強(qiáng)度大幅下降。因此，單純的使高硬度化來(lái)增強(qiáng)拉伸強(qiáng)度的對(duì)策不能解決問(wèn)題，是以前研發(fā)中最大的課題。此外，通常，板彈簧、圓鋼彈簧經(jīng)涂飾以后使用，由于安裝在靠近地面的部分中使用，行駛中被石頭等碰上，表面的涂飾就損傷了，于是就發(fā)生腐蝕，有引起斷裂的可能。此外，在冬季為了防止路面凍結(jié)，有時(shí)候撒引起腐蝕的原因的融雪劑。
由于這樣的理由，強(qiáng)烈希望即使是高硬度化其腐蝕疲勞強(qiáng)度也很難降低的鋼材的開(kāi)發(fā)。對(duì)腐蝕環(huán)境下的強(qiáng)度，特別是疲勞特性的降低，從以前開(kāi)始就進(jìn)行了種種的研究，許多文獻(xiàn)中明確，腐蝕反應(yīng)發(fā)生的同時(shí)，發(fā)生了氫侵入鋼中，此氫是材料脆化的原因。于是，作為這種情況的對(duì)策，例如專利文獻(xiàn)I 3中所報(bào)告的技術(shù)。
已知技術(shù)文獻(xiàn) 專利文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)I :日本專利特開(kāi)平11-29839號(hào)公報(bào) 專利文獻(xiàn)2 :日本專利特開(kāi)平9-324219號(hào)公報(bào)
專利文獻(xiàn)3 :日本專利特開(kāi)平10-1746號(hào)公報(bào)
發(fā)明內(nèi)容
發(fā)明要解決的課題然而，如上述的專利文獻(xiàn)等所述，作為氫脆性對(duì)策被提出的以往的彈簧鋼，大部分是以適用于氣門(mén)彈簧(Valve spring)、懸架彈簧等的螺旋彈簧，穩(wěn)定器、扭桿彈簧等以圓鋼材作為材料的圓鋼彈簧作為前提的物質(zhì)，對(duì)以適用于板彈簧作為前提的彈簧鋼的開(kāi)發(fā)幾乎沒(méi)有。
因此，能解決圓鋼彈簧明顯不產(chǎn)生，但板彈簧明顯產(chǎn)生的特有的問(wèn)題的最合適的成分系還沒(méi)有形成。
特別是最近，為了使板彈簧的疲勞強(qiáng)度改善，例如150 350°C的溫度范圍內(nèi)，且在負(fù)荷賦予板彈簧彎曲應(yīng)變的彎曲應(yīng)力的狀態(tài)下，嘗試進(jìn)行噴丸處理(以下，此處理適當(dāng)?shù)赜洖椤案邚?qiáng)度噴丸處理”)。雖然此高強(qiáng)度噴丸處理，有提高板彈簧的疲勞強(qiáng)度改善的效果，但在對(duì)進(jìn)行過(guò)這個(gè)處理的板彈簧進(jìn)行疲勞試驗(yàn)的時(shí)候，可知有這樣的情況一部分的板彈簧沒(méi)有得到壽命充分改善的效果。此外，需要考慮的是，板彈簧與圓鋼彈簧的材料相比較，因?yàn)樽罱K產(chǎn)品的截面積相當(dāng)大，與棒鋼、線材等制成的圓鋼彈簧相比較軋制后的冷卻速度變小的同時(shí)，由于軋制而引起的截面積的減少率也變小，所以脫碳層容易殘留在最終廣品中。
進(jìn)一步地，板彈簧中，需要解決的也包括與圓鋼彈簧共同的課題，即改善耐氫脆性、改善高硬度范圍內(nèi)的韌性，需要在考慮這一點(diǎn)的基礎(chǔ)上，提供最適合的板彈簧用鋼。本發(fā)明是為了解決這樣的問(wèn)題點(diǎn)所做的事情，要提供即使在為了高強(qiáng)度化而增 強(qiáng)硬度，氫脆化成為問(wèn)題的硬度范圍內(nèi)也能確保優(yōu)異的韌性，通過(guò)高強(qiáng)度的噴丸處理，能達(dá)到可靠地提高壽命的目的的高疲勞強(qiáng)度板彈簧用鋼以及板彈簧零件。
解決課題的手段本申請(qǐng)的發(fā)明人，對(duì)在進(jìn)行高強(qiáng)度噴丸處理的時(shí)候，一部分的板彈簧發(fā)生早期斷裂的原因進(jìn)行專心研究，結(jié)果發(fā)現(xiàn)在產(chǎn)生早期斷裂的板彈簧中，破壞的起點(diǎn)不在疲勞試驗(yàn)中應(yīng)力最高的表面，而在內(nèi)部，確認(rèn)內(nèi)部起點(diǎn)中粗大的貝氏體(Bainite)組織的存在，認(rèn)為此貝氏體組織是壽命下降的原因。于是，如后所述，通過(guò)在O. 07 O. 15%的范圍內(nèi)積極地添加Ti，以滿足Ti/N ^ 10的條件，能抑制貝氏體組織的產(chǎn)生，其結(jié)果為即使進(jìn)行高強(qiáng)度的噴丸處理也能得到穩(wěn)定優(yōu)異的疲勞壽命。
此外，本申請(qǐng)的發(fā)明人如同后述的，發(fā)現(xiàn)在制造板彈簧的時(shí)候鐵素體脫碳層難以形成，且能確保高硬度范圍內(nèi)有優(yōu)異的特性的成分系。發(fā)現(xiàn)通過(guò)與上述添加Ti結(jié)合實(shí)施對(duì)策，能制造能穩(wěn)定地確保高硬度范圍內(nèi)的優(yōu)異的疲勞壽命的板彈簧零件，從而完成本申請(qǐng)的發(fā)明。即，本發(fā)明的第I個(gè)方面是一種高疲勞強(qiáng)度板彈簧用鋼，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)，含有 c 0. 40 O. 54%, Si 0. 40 O. 90%, Mn 0. 40 I. 20%, Cr 0. 70 I. 50%,Ti 0. 070 O. 150%,B 0. 0005 O. 0050%,N 0. 0100% 以下，其余部分由 Fe 以及雜質(zhì)元
素組成，
Ti與N的含有率滿足Ti/N彡10。第2個(gè)方面是一種高疲勞強(qiáng)度板彈簧用鋼，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)，還含有C :O. 40 O. 54%, Si :0. 40 O. 90%,Mn :0. 40 I. 20%, Cr :0. 70 I. 50%, Ti :0. 070 O. 150%, B 0. 0005 O. 0050%, N 0. 0100% 以下，
進(jìn)一步地，以質(zhì)量％計(jì)，含有選自Cu :0. 20 O. 50%, Ni :0. 20 I. 00%, V :0. 05 O. 30%以及Nb :0. 01 O. 30%中的一種以上，
剩余部分由Fe以及雜質(zhì)元素組成的，
Ti與N的含有率滿足Ti/N彡10。第3個(gè)方面是一種板彈簧零件，其特征在于，使用第I個(gè)方面或第2個(gè)方面的高疲勞強(qiáng)度板彈簧用鋼成形。
發(fā)明的效果
第I以及第2方面的高疲勞強(qiáng)度板彈簧用鋼含有上述的特定組成。
特別是，由于Ti以及Ti/N的范圍如上述規(guī)定的，所以能夠析出微細(xì)的TiC，淬火加熱時(shí)能獲得微細(xì)的奧氏體(Austenite)晶粒。因此，上述板彈簧用鋼，能抑制淬火回火時(shí)可能發(fā)生的粗大的貝氏體的生成。所以，即使使用上述板彈簧用鋼制造施行高強(qiáng)度噴丸處理的板彈簧零件，也能防止粗大的貝氏體作為起點(diǎn)的早期斷裂，能發(fā)揮優(yōu)異的疲勞強(qiáng)度。此外，微細(xì)的TiC可形成氫陷阱點(diǎn)。因此，即使氫侵入鋼中也難以引起氫脆化，上述的板彈簧用鋼能顯示優(yōu)異的耐氫脆化特性。
此外在上述板彈簧用鋼中，如上述，通過(guò)在使C的含有率比較低的同時(shí)，不產(chǎn)生脫炭量增加的問(wèn)題的上述特定范圍內(nèi)含有Si，能使回火軟化阻力增高，而在更高的溫度下回火。進(jìn)一步地，通過(guò)添加Ti以及B作為必須成分，提高耐氫脆性的同時(shí)達(dá)到改善晶界強(qiáng)度的目的。
結(jié)果，能在高硬度范圍內(nèi)，顯示優(yōu)異的韌性。特別的，在HV510以上的高硬度范圍內(nèi)，其效果變得顯著。像這樣，根據(jù)上述第I以及第2方面，能提供高疲勞強(qiáng)度板彈簧用鋼，其即使在為了高強(qiáng)度化而硬度增強(qiáng)、氫脆化成為問(wèn)題的硬度范圍內(nèi)也能確保優(yōu)異的韌性，通過(guò)高強(qiáng)度的噴丸處理，能達(dá)到可靠地提高壽命的目的。此外，第3個(gè)方面的板彈簧零件是，使用第I方面或第2方面的高疲勞強(qiáng)度板彈簧用鋼成形的。具體的為，上述板彈簧零件可以這樣制造，將上述板彈簧用鋼成形為彈簧形狀，進(jìn)行淬火以及回火制造成的。
上述板彈簧零件，由于使用上述第I或者第2方面的高疲勞強(qiáng)度板彈簧用鋼，所以即使在為了高強(qiáng)度化而增強(qiáng)硬度、氫脆化成為問(wèn)題的硬度范圍內(nèi)也能確保優(yōu)異的韌性，通過(guò)高強(qiáng)度的噴丸處理，能達(dá)到可靠地提高壽命的目的。
特別的，在HV510以上的高硬度范圍內(nèi)，改善韌性的效果變得顯著。
圖I :表不實(shí)施例中,碳(C)量與沖擊值間的關(guān)系的說(shuō)明圖。
圖2 :表不實(shí)施例中,娃(Si)量與沖擊值間的關(guān)系的說(shuō)明圖。
圖3 :表示實(shí)施例中，硅(Si)量與脫碳層深度間的關(guān)系的說(shuō)明圖。
圖4:表不實(shí)施例中,欽(Ti)量與舊Y晶體粒徑間的關(guān)系的說(shuō)明圖。
圖5 :表不實(shí)施例中，Ti/N比率與舊Y晶體粒徑間的關(guān)系的說(shuō)明圖。
圖6 :表示實(shí)施例中，鈦(Ti)量與氫脆化強(qiáng)度比間的關(guān)系的說(shuō)明圖。
圖7 :表示實(shí)施例中，Ti/N比率與氫脆化強(qiáng)度比間的關(guān)系的說(shuō)明圖。
圖8 :表示實(shí)施例中，硬度與沖擊值間的關(guān)系的說(shuō)明圖。
具體實(shí)施例方式上述板彈簧用鋼，如上所述，含有上述特定的組成范圍的C、Si、Mn、Cr、Ti、B以及
N0
以下，對(duì)每個(gè)成分的含有率的范圍的限定理由進(jìn)行說(shuō)明。C :0.40 O. 54%
C是確保淬火回火處理后具有充分優(yōu)異的強(qiáng)度以及硬度所不可缺的元素。C的含有率不滿O. 4%的時(shí)候，彈簧的強(qiáng)度可能會(huì)不足。此外，如果C的含有率降低，為了得到高硬度特別是HV510以上的硬度，不得不在低的溫度下進(jìn)行回火。其結(jié)果可能是，使氫脆化強(qiáng)度比變低，變得容易發(fā)生氫脆化。
另一方面，超過(guò)O. 54%的時(shí)候，在高硬度范圍內(nèi)即使添加Ti、B，韌性也可能有下降的傾向，同時(shí)可能容易弓I起氫脆化。為了使韌性格外提高，優(yōu)選上限不滿0.50%。此外，在本申請(qǐng)的發(fā)明中，C含有率限制在上述特定范圍內(nèi)且含有Ti以及B。因此，上述彈簧用鋼能兼?zhèn)涓咚降挠捕扰c韌性。
即，通常，在低硬度范圍內(nèi)C含有率低的韌性 變大。但是，作為本發(fā)明對(duì)象的彈簧零件，為了達(dá)到高硬度(優(yōu)選的為HV510以上)，C含有率在百分之零點(diǎn)四幾的時(shí)候，為了得到高硬度需要降低回火溫度，到低溫回火脆性范圍的可能性變高。結(jié)果，與C含有率為百分之零點(diǎn)五幾的時(shí)候相比反而產(chǎn)生下降這樣的逆轉(zhuǎn)現(xiàn)象。但是，如同本發(fā)明，通過(guò)添加Ti、B兩者作為必須成分，作為百分之零點(diǎn)四幾這樣的彈簧用鋼，即使是低C含有率，也能提高在高硬度范圍內(nèi)的韌性，與C含有率超過(guò)O. 54%的情況相比能進(jìn)一步地提高韌性。特別是，C含有率未滿O. 50%的情況下提高韌性的效果顯著。Si :0· 40 O. 90%
Si有提高回火軟化阻力的效果，即使是在意圖達(dá)到高硬度的時(shí)候，設(shè)定更高的回火溫度也成為可能。結(jié)果，是在確保高強(qiáng)度以及高韌性的同時(shí)，防止由于氫引起的脆化，使改善腐蝕疲勞強(qiáng)度成為可能的元素。
Si的含有率不滿O. 40%的時(shí)候，如果回火溫度不降低，就有不能得到目標(biāo)的硬度，韌性恐怕不能充分改善。此外，這樣的情況下，有不能充分抑制氫脆化的可能。另一方面，超過(guò)O. 90%的情況下，與以圓鋼材作為材料的彈簧相比截面積大、軋制后的冷卻速度變小的板彈簧用鋼中，促進(jìn)鐵素體脫炭，成為疲勞強(qiáng)度下降的原因。
此外，從可以進(jìn)一步提聞朝性的觀點(diǎn)考慮，優(yōu)選Si的含有率超過(guò)O. 50%。Mn :0· 40 I. 20%
Mn是為了確保作為板彈簧用鋼所需要的淬火性而必不可缺的元素。
Mn的含有率不滿O. 40%的時(shí)候，確保作為板彈簧用鋼所需要的淬火性可能會(huì)變得困難。另一方面，超過(guò)I. 20%的時(shí)候，淬火性變得過(guò)剩，淬裂可能變得容易發(fā)生。Cr :0· 70 I. 50%
Cr是為了確保作為板彈簧用鋼所需要的淬火性而必不可缺的元素。
Cr的含有率不滿O. 70%的時(shí)候，確保作為板彈簧用鋼所需要的淬火性以及回火軟化阻力性可能會(huì)變得困難。另一方面，超過(guò)I. 50%的時(shí)候，淬火性變得過(guò)剩，淬裂可能變得容易發(fā)生。Ti :0· 070 O. 150%
Ti成為可以形成氫陷阱的TiC在鋼中存在，有提高耐氫脆性的效果。此外，與鋼中的C一起形成微小的TiC，使淬火回火組織微細(xì)化，可以抑制粗大的貝氏體的生成。此外，通過(guò)與N結(jié)合成為T(mén)iN，抑制BN的生成，具有防止不能得到添加B帶來(lái)的后述的效果的效果。
Ti的含有率不滿O. 70%的時(shí)候，可能不能充分地得到添加Ti帶來(lái)的上述的效果。另一方面，超過(guò)O. 15%的時(shí)候，有TiC容易粗大化的可能。B :0· 0005 O. 0050%B是為了確保作為板彈簧用鋼所需要的淬火性的元素，進(jìn)一步地對(duì)改善晶界強(qiáng)度也有效果。
B的含有率不滿O. 0005%的時(shí)候，作為板彈簧用鋼所需要的淬火性的確保以及晶界強(qiáng)度的改善可能會(huì)變得困難。此外，B是含有極少量的就可以得到效果的元素，即使大量含有其效果也飽和了。從而，B含有率的上限可以是如上述的O. 0050%。N :0.0100% 以下
上述的B是非常容易與N結(jié)合的元素，與以作為雜質(zhì)含有的N結(jié)合，以BN存在的時(shí)候，可能不能充分地得到B帶來(lái)的上述效果。從而，使N的含有率在O. 0100%以下。Ti與N的含有率滿足Ti/N彡10。像這樣抑制粗粒的TiN的生成，能生成微細(xì)的TiC0結(jié)果能使晶粒微細(xì)化，提高疲勞強(qiáng)度。此外，能提高耐氫脆化特性。
Ti/N < 10的時(shí)候，由于TiC的生成不充分，就有晶粒就粗大化了，疲勞強(qiáng)度降低，有耐氫脆化特性劣化的可能。
此外，如后述的實(shí)施例中所示，作為T(mén)i ^ O. 07、Ti/N ^ 10的鋼，能大幅抑制氫的充入引起的強(qiáng)度下降。上述第I個(gè)方面的板彈簧用鋼，如上所述，含有上述特定的組成范圍的C、Si、Mn、Cr、Ti、B,以及N,剩余部分由Fe以及雜質(zhì)元素組成。
另一方面，上述第2個(gè)方面的板彈簧用鋼，與上述的第I個(gè)方面同樣的，含有上述特定量的 C、Si、Mn、Cr、Ti、B，以及 N，進(jìn)一步地含有選自 Cu 0. 20 O. 50%,Ni 0. 20 I. 00%,V :0. 05 O. 30%、以及Nb :0. 01 O. 30%中的I種以上，剩余部分由Fe以及雜質(zhì)元素組成。
像這樣的，含有選自上述特定含有率的Cu、Ni、V、以及Nb中的I種以上的時(shí)候，能更加提高硬度范圍內(nèi)的韌性、以及耐腐蝕性。
以下，對(duì)限定Cu、Ni、V以及Nb各個(gè)成分的含有率的各個(gè)范圍的理由進(jìn)行說(shuō)明。Cu以及Ni有抑制腐蝕環(huán)境下生成的腐蝕斑點(diǎn)的成長(zhǎng)，提高耐腐蝕性的效果。
Cu以及Ni的含有率不滿O. 20%的時(shí)候，可能不能充分地得到由于這些添加元素帶來(lái)的提高改善耐腐蝕性的效果。此外，如果含有大量的Cu，由于改善耐腐蝕性的效果飽和，同時(shí)有熱加工性變差的可能，所以優(yōu)選的Cu的含有率的上限為O. 50%。此外，即使含有大量的Ni，改善耐腐蝕性的效果飽和了，成為高成本的原因，因此優(yōu)選的Ni的含有率的上限為
I.00%。此外，V以及Nb，使組織經(jīng)淬火回火微細(xì)化，有平衡良好地提高強(qiáng)度以及韌性的效
果O
V的含有率不滿O. 05 %的時(shí)候或者Nb的含有率不滿O. 01 %的時(shí)候，可能不能充分地得到這些添加元素帶來(lái)的晶粒細(xì)微化的效果。此外，即使含有大量的V以及Nb，韌性的效果也飽和了，成為高成本的原因，因此優(yōu)選的V以及Nb的含有率的上限為O. 30%。另外，上述板彈簧用鋼可以含有作為雜質(zhì)的脫酸處理中所需要的量的Al (O. 040%以下左右)，該脫酸處理為制造鋼時(shí)所必須的工序。上述板彈簧零件，可以由上述板彈簧用鋼成形，進(jìn)行淬火以及回火制造成。像這樣經(jīng)回火可以形成馬氏體(Martensite)組織。此外，上述板彈簧零件，優(yōu)選在負(fù)荷彎曲應(yīng)力650 1900MPa的狀態(tài)下，且在室溫 400°C的溫度范圍內(nèi)，進(jìn)行實(shí)施噴丸處理。
即，上述板彈簧零件，優(yōu)選實(shí)施高強(qiáng)度噴丸處理。在這個(gè)情況下，能發(fā)揮優(yōu)異的疲勞強(qiáng)度。此外，優(yōu)選上述板彈簧零件的維氏硬度(Vickers hardness)在510以上會(huì)很好。
本発明的板彈簧用鋼，適用于高硬度的板彈簧零件的時(shí)候，能發(fā)揮優(yōu)異的韌性以及疲
勞強(qiáng)度，如上所述在維氏硬度510以上的高硬度范圍內(nèi)，這樣的作用效果變得顯著。
維氏硬度通過(guò)在淬火后進(jìn)行控制回火的溫度，例如控制得較低，可以調(diào)整到如上所述的510以上。
實(shí)施例實(shí)施例I
本例是對(duì)上述板彈簧用鋼所涉及的實(shí)施例和比較例進(jìn)行說(shuō)明。
首先，準(zhǔn)備兩種以上的含有表I中所示的化學(xué)成分的板彈簧用鋼(樣本El 樣本E13、以及樣本Cl 樣本C10)。另外,關(guān)于表I中所述的成分中Cu、Ni,其中的一部分顯不作為雜質(zhì)的含有率。
表I中所不的板彈簧用鋼中，上述樣本El 樣本E13是本發(fā)明的鋼，上述樣本Cl 樣本C7是C、Si、Ti、TiN等的一部分成分的含有率與本發(fā)明的鋼不相同的比較鋼，樣本C8是以前的鋼SUP10，樣本C9是以前的鋼SUP11A，樣本ClO是以前的鋼SUP6。[表 I]
權(quán)利要求
1.一種高疲勞強(qiáng)度板彈簧用鋼，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)，含有c :0. 40 O. 54%,Si O.40 O. 90%,Mn :0. 40 I. 20%,Cr :0. 70 I. 50%,Ti :0. 070 O. 150%,B :0. 0005 O.0050%、N :0. 0100%以下，剩余部分由Fe以及雜質(zhì)元素組成， Ti與N的含有率滿足Ti/N彡10。
2.一種高疲勞強(qiáng)度板彈簧用鋼，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)，含有C :0. 40 O. 54%, Si O.40 O. 90%,Mn :0. 40 I. 20%,Cr :0. 70 I. 50%,Ti :0. 070 O. 150%,B :0. 0005 O.0050%, N 0. 0100% 以下， 以質(zhì)量％計(jì)，還含有選自Cu :0. 20 O. 50%,Ni :0. 20 I. 00%,V :0. 05 O. 30%以及Nb :0.01 O. 30%中的一種以上， 剩余部分由Fe以及雜質(zhì)元素組成， Ti與N的含有率滿足Ti/N彡10。
3.一種高疲勞強(qiáng)度板彈簧零件，其特征在于，使用權(quán)利要求I或者2中所述的板彈簧用鋼成形。
4.如權(quán)利要求3中所述的高疲勞強(qiáng)度板彈簧零件，其特征在于，在負(fù)荷彎曲應(yīng)力650 1900MPa的狀態(tài)下，且在室溫 400°C的溫度范圍，對(duì)所述板彈簧零件實(shí)施噴丸處理。
5.如權(quán)利要求3或4中所述的高疲勞強(qiáng)度板彈簧零件，其特征在于，其維氏硬度在510以上。
全文摘要
一種高疲勞強(qiáng)度板彈簧用鋼以及使用其成形的高疲勞強(qiáng)度板彈簧零件，所述高疲勞強(qiáng)度板彈簧用鋼，以質(zhì)量％計(jì)，含有C0.40～0.54％、Si0.40～0.90％、Mn0.40～1.20％、Cr0.70～1.50％、Ti0.070～0.150％、B0.0005～0.0050％、N0.0100％以下，剩余部分由Fe以及雜質(zhì)元素組成。板彈簧用鋼中，Ti與N的含有率滿足Ti/N≥10。優(yōu)選在負(fù)荷彎曲應(yīng)力650～1900MPa的狀態(tài)下，且在室溫～400℃的溫度范圍內(nèi)，對(duì)板彈簧零件實(shí)施噴丸處理(shot peening)。
文檔編號(hào)C22C38/54GK102803537SQ201080059378
公開(kāi)日2012年11月28日 申請(qǐng)日期2010年12月15日 優(yōu)先權(quán)日2009年12月18日
發(fā)明者杉本淳, 栗本清, 丹下彰, 后藤由利香, 明田守 申請(qǐng)人:愛(ài)知制鋼株式會(huì)社, 日本發(fā)條株式會(huì)社