本發(fā)明涉及鍛造領(lǐng)域，具體而言，涉及一種大型軸類鍛件的局部鐓粗成型方法以及鍛造方法。
背景技術(shù)：
由于大型鍛件制造技術(shù)的特殊性和復(fù)雜性，在鍛造過程中容易形成一些不同于中小型鍛件的各種各樣的缺陷。現(xiàn)有技術(shù)中，對(duì)于大型軸類鍛件的鐓粗拔長工藝通常采用以下方式：在毛坯的制備中往往采用鐓粗結(jié)合whf鍛造法(widedieheavyblow.forging)拔長，最后成型則通過壓印結(jié)合平砧拔長來實(shí)現(xiàn)。
上述鍛造工藝相對(duì)比較成熟，但該工藝的實(shí)現(xiàn)對(duì)設(shè)備的依賴程度較大，如果設(shè)備的噸位不夠，則會(huì)存在以下問題：1.whf法通常采用大砧寬比、大壓下率(砧寬比應(yīng)達(dá)到0.68～0.77，每次壓下率至少為20％)，迫使鍛件心部產(chǎn)生較大變形，設(shè)備噸位不足很難保證whf鍛造拔長效果。2.在對(duì)鋼錠進(jìn)行鐓粗(h/d>1)時(shí)，鋼錠中心區(qū)域存在兩向拉應(yīng)力，而采用whf法對(duì)鋼錠拔長的過程中，存在一向或兩向拉應(yīng)力，致使鐓粗拔長過程中應(yīng)力不對(duì)等；3.得到的鍛件不能保證一火成型，心部達(dá)不到臨界變形量，影響鍛件組織和探傷質(zhì)量。例如，大型鍛造立輥，輥身直徑超過1400mm，是一種帶法蘭的軸類鍛件，就需要6000噸及以上大型鍛造液壓機(jī)成型，如此大噸位的鍛造設(shè)備，給實(shí)際生產(chǎn)帶來困難。
技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：
本發(fā)明的目的在于提供一種大型軸類鍛件的局部鐓粗成型方法，其采用特殊的鍛造組合工藝保證坯料質(zhì)量，最終實(shí)現(xiàn)對(duì)大型軸類鍛件的局部鐓粗成型。該方法不但使成型容易，火次少，更能有效滿足鍛件心部探傷要求，提高鍛件質(zhì)量，并且還能夠降低設(shè)備需求。
本發(fā)明的另一目的在于提供一種大型軸類鍛件的鍛造方法，其包含上述大型軸類鍛件的局部鐓粗成型方法，其具有成型容易，火次少，鍛件品質(zhì)高，設(shè)備要求低等優(yōu)點(diǎn)。
本發(fā)明的實(shí)施例是這樣實(shí)現(xiàn)的：
一種大型軸類鍛件的局部鐓粗成型方法，包括：
將鋼錠進(jìn)行鐓粗拔長，以使鋼錠的鑄態(tài)組織破碎，得到第一鍛坯。
將第一鍛坯采用jts鍛造法和fml法進(jìn)行鍛造，得到第二鍛坯。
采用胎模輔助進(jìn)行局部鐓粗成型。
一種大型軸類鍛件的鍛造方法，包含上述大型軸類鍛件的局部鐓粗成型方法。
本發(fā)明實(shí)施例的有益效果是：
本發(fā)明提供了一種大型軸類鍛件的局部鐓粗成型方法，其先徹底破碎鋼錠鑄造組織，以達(dá)到滿足力學(xué)性能的要求。再采用特殊鍛造組合工藝jts鍛造法+fml鍛造法來保證鍛合該軸類鍛件的孔隙性缺陷，同時(shí)讓鍛件心部受到三向壓應(yīng)力作用，避免拉應(yīng)力導(dǎo)致裂紋產(chǎn)生。最后采用胎模局部鐓粗成形的方法，在保證鍛件力學(xué)性能和探傷質(zhì)量的前提下，實(shí)現(xiàn)鍛件最終一火成形。該方法不但使成型更加容易，火次少，而且更能有效滿足鍛件心部探傷要求，提高鍛件質(zhì)量。并且由于工藝方法的改變，降低了對(duì)設(shè)備的要求，采用較低噸位的設(shè)備即可實(shí)現(xiàn)對(duì)大型軸類鍛件的局部鐓粗成型。
本發(fā)明的還提供一種大型軸類鍛件的鍛造方法，其包含上述大型軸類鍛件的局部鐓粗成型方法，其特殊的鍛造組合工藝，保證了鍛坯質(zhì)量，該鍛造方法具有成型容易，火次少，鍛件品質(zhì)高，設(shè)備要求低等優(yōu)點(diǎn)。
具體實(shí)施方式
為使本發(fā)明實(shí)施例的目的、技術(shù)方案和優(yōu)點(diǎn)更加清楚，下面將對(duì)本發(fā)明實(shí)施例中的技術(shù)方案進(jìn)行清楚、完整地描述。實(shí)施例中未注明具體條件者，按照常規(guī)條件或制造商建議的條件進(jìn)行。所用試劑或儀器未注明生產(chǎn)廠商者，均為可以通過市售購買獲得的常規(guī)產(chǎn)品。
下面對(duì)本發(fā)明實(shí)施例的一種大型軸類鍛件的局部鐓粗成型方法以及鍛造方法進(jìn)行具體說明。
一種大型軸類鍛件的局部鐓粗成型方法，包括：將鋼錠進(jìn)行鐓粗拔長，以使鋼錠的鑄態(tài)組織破碎，得到第一鍛坯。
鑄態(tài)組織是指金屬材料在熔煉過程中，從金屬熔體轉(zhuǎn)變?yōu)楣腆w后形成的微觀組織。鍛件的微觀組織均勻、細(xì)致，其綜合力學(xué)性能就會(huì)更佳。為了將大型鍛件鑄坯的鑄態(tài)組織轉(zhuǎn)變?yōu)樽冃谓M織，從而讓其鍛件的內(nèi)部組織更加均勻、細(xì)致，以滿足力學(xué)性能的要求。首先需要通過對(duì)鋼錠進(jìn)行塑性變形，來對(duì)其內(nèi)部的鑄態(tài)組織進(jìn)行破碎。
本發(fā)明實(shí)施例中，采用鐓粗拔長的方式來對(duì)鋼錠的鑄態(tài)組織進(jìn)行破碎。對(duì)鋼錠進(jìn)行鐓粗拔長的次數(shù)為一次或多次，優(yōu)選為1～2次，鋼錠的鐓粗比達(dá)到1.8～2.2，優(yōu)選為2。發(fā)明人基于長自身的創(chuàng)造性勞動(dòng)，發(fā)現(xiàn)在該范圍值內(nèi)進(jìn)行的鐓粗拔長，能夠很好地將鋼錠內(nèi)部的鑄態(tài)組織破碎，獲得內(nèi)部組織細(xì)致均勻，力學(xué)性能更好的鍛件。
本發(fā)明實(shí)施例所提供的一種大型軸類鍛件的局部鐓粗成型方法還包括：將第一鍛坯采用jts鍛造法和fml法進(jìn)行鍛造，得到第二鍛坯。
jts鍛造法即中心壓實(shí)鍛造法，是日本制鋼所的館野萬吉和鹿野昭于1962年創(chuàng)立的一種大鍛件鍛造方法。其實(shí)質(zhì)是：鋼錠加熱到始鍛溫度后不直接加壓鍛造，而是用鼓風(fēng)或噴水霧的方法使其表面快速強(qiáng)制冷卻，使鋼錠內(nèi)外產(chǎn)生250～350℃的溫差，利用內(nèi)外層間變形阻力的顯著差別，用較窄的砧子施以強(qiáng)力壓制，從而達(dá)到壓實(shí)心部孔穴、疏松等缺陷的目的，是壓實(shí)中心缺陷的一種行之有效的鍛造方法。
fml鍛造法是在fm法的基礎(chǔ)上降低壓力機(jī)負(fù)荷的一種鍛造法，其上砧的寬度要比坯料窄，長度方向與坯料軸向方向保持一致，下面的輔助工具仍然是大的平臺(tái)，再鍛造過程中壓下量和鍛造比都比較小，是在保證有效地鍛合坯料內(nèi)部孔洞、疏松缺陷的前提下來降低壓機(jī)的載荷。
優(yōu)選地，本發(fā)明實(shí)施例采用四面jts鍛造法與fml鍛造法結(jié)合使用，能有效保證鍛坯成形前心部鍛透以及鍛合心部疏松等孔隙類缺陷，同時(shí)，嚴(yán)防內(nèi)部萌生新裂紋。
進(jìn)一步地，將第一鍛坯先采用jts鍛造法進(jìn)行鍛造壓實(shí)，再采用fml法進(jìn)行鍛造，得到第二鍛坯。
本發(fā)明實(shí)施例所采用的jts鍛造法包括第一次壓實(shí)過程、第二次壓實(shí)過程、第三次壓實(shí)過程和第四次壓實(shí)過程。
第一次壓實(shí)過程包括：對(duì)第一鍛坯的單面進(jìn)行壓實(shí)。
第二次壓實(shí)過程包括：將經(jīng)過第一次壓實(shí)過程后的第一鍛坯翻轉(zhuǎn)180度，并進(jìn)行壓實(shí)。
第三次壓實(shí)過程包括：將經(jīng)過第二次壓實(shí)過程后的第一鍛坯翻轉(zhuǎn)90度，并進(jìn)行壓實(shí)。
第四次壓實(shí)過程包括：將經(jīng)過第二次壓實(shí)過程后的第一鍛坯翻轉(zhuǎn)180度，并進(jìn)行壓實(shí)。
通過對(duì)四個(gè)面分別進(jìn)行壓實(shí)，可以減少每個(gè)面所需的下壓率。同時(shí)，本發(fā)明實(shí)施例采用先從一個(gè)軸向進(jìn)行壓實(shí)，再從另一個(gè)軸向壓實(shí)的鍛造方式，使應(yīng)力分散，讓整個(gè)鍛坯的受力更加均勻化，可以從不同方向?qū)ζ鋬?nèi)部空隙性缺陷進(jìn)行壓縮，達(dá)到更好的壓縮效果，更好地消除缺陷。
jts鍛造法中采用的砧與第一鍛坯的寬度之比為0.55～0.65，砧寬比為0.65～0.75，單面下壓率為12～14％。發(fā)明人基于自身的創(chuàng)造性勞動(dòng)，發(fā)現(xiàn)在該范圍值內(nèi)進(jìn)行的鍛造，可以有效的將鍛坯的心部壓實(shí)鍛透，降少內(nèi)部缺陷。
進(jìn)一步地，fml鍛造法包括第一次鍛造過程、第二次鍛造過程和第三次鍛造過程。
第一次鍛造過程包括：將經(jīng)過鍛造壓實(shí)后的第一鍛坯的單面進(jìn)行鍛造。
第二次鍛造過程包括：將經(jīng)過第一次鍛造過程后的第一鍛坯翻轉(zhuǎn)180度，并進(jìn)行鍛造。
第三次鍛造過程包括：將經(jīng)過第二次鍛造過程后的第一鍛坯翻轉(zhuǎn)90度，并進(jìn)行鍛造。
進(jìn)一步地，在采用fml鍛造法進(jìn)行鍛造的過程中，對(duì)第一鍛坯的相對(duì)兩面采用錯(cuò)開鍛造的方式進(jìn)行。
本發(fā)明實(shí)施例的fml鍛造法采用三面鍛造的方式，可以讓鍛坯中心部位受到三向壓應(yīng)力作用，避免拉應(yīng)力導(dǎo)致新的裂紋產(chǎn)生。
fml鍛造法中的砧寬比為0.4～0.5，單邊壓下率為10～12％，經(jīng)過鍛造壓實(shí)后的第一鍛坯的寬高比為0.85～1.2。發(fā)明人基于自身的創(chuàng)造性勞動(dòng)，發(fā)現(xiàn)在該范圍值內(nèi)進(jìn)行的鍛造，可以有效的將鍛坯的心部壓實(shí)鍛透，降少內(nèi)部缺陷，并且可以防止拉應(yīng)力產(chǎn)生新的裂紋。
本發(fā)明實(shí)施例所提供的一種大型軸類鍛件的局部鐓粗成型方法還：采用胎模輔助進(jìn)行局部鐓粗成型。
采用胎模輔助進(jìn)行局部鐓粗成型是將第二鍛坯先鍛制成大型軸類鍛件的鐓粗坯件，再使用胎膜輔助對(duì)鐓粗坯件進(jìn)行局部鐓粗成型。
將第二鍛坯鍛制成大型軸類鍛件可以采用快鍛機(jī)來實(shí)現(xiàn)，由于本發(fā)明實(shí)施例所采用的獨(dú)特工藝，降低了對(duì)設(shè)備的需求。對(duì)于輥身直徑超過1400mm的大型鍛造立輥，現(xiàn)有技術(shù)中需要6000噸及以上大型鍛造液壓機(jī)成形，而在本發(fā)明實(shí)施例中，僅采用4500噸快鍛液壓機(jī)即可進(jìn)行鍛造。
鐓粗坯件中需要進(jìn)行局部鐓粗的部分為鐓粗體，鐓粗體的高徑比為1.3～2，優(yōu)選為1.6。鐓粗體在局部鐓粗成型的過程中，瞬時(shí)高徑比達(dá)到0.9～1.1。在該范圍內(nèi)進(jìn)行局部鐓粗，可以保證鍛件成形心部既能達(dá)到臨界變形量，又防止拉應(yīng)力萌生新的裂紋。
在實(shí)際生產(chǎn)過程中，需要根據(jù)大型立輥、齒輪軸等零件圖制定鍛件毛坯圖，并按照毛坯圖的要求制作相應(yīng)的胎模。采用胎模局部鐓粗成形方法，可以在保證鍛件力學(xué)性能和探傷質(zhì)量的前提下，實(shí)現(xiàn)鍛件最終一火成形。
一種大型軸類鍛件的鍛造方法，其包含上述大型軸類鍛件的局部鐓粗成型方法。該鍛造方法具有成型容易，火次少，鍛件品質(zhì)高，設(shè)備要求低等優(yōu)點(diǎn)。
以下結(jié)合實(shí)施例對(duì)本發(fā)明的特征和性能作進(jìn)一步的詳細(xì)描述。
實(shí)施例1
本實(shí)施例提供了一種輥身直徑最大處達(dá)到1600mm的大型鍛造立輥的局部鐓粗成型方法，采用的鋼種為60crmnmo，其包括以下步驟：
s1、根據(jù)大型立輥、齒輪軸等零件圖制定鍛件毛坯圖，并按照毛坯圖要求制作相應(yīng)的胎模。
s2、采用兩次鐓粗拔長，以使鋼錠的鑄態(tài)組織破碎，得到第一鍛坯，鋼錠的鐓粗比為2。
s3、采用四面jts鍛造法對(duì)第一鍛坯進(jìn)行鍛造壓實(shí)，鍛造采用先對(duì)單面進(jìn)行鍛造，包括第一次壓實(shí)過程、第二次壓實(shí)過程、第三次壓實(shí)過程和第四次壓實(shí)過程。
第一次壓實(shí)過程包括：對(duì)第一鍛坯的單面進(jìn)行壓實(shí)。
第二次壓實(shí)過程包括：將經(jīng)過第一次壓實(shí)過程后的第一鍛坯翻轉(zhuǎn)180度，并進(jìn)行壓實(shí)。
第三次壓實(shí)過程包括：將經(jīng)過第二次壓實(shí)過程后的第一鍛坯翻轉(zhuǎn)90度，并進(jìn)行壓實(shí)。
第四次壓實(shí)過程包括：將經(jīng)過第二次壓實(shí)過程后的第一鍛坯翻轉(zhuǎn)180度，并進(jìn)行壓實(shí)。
其中，jts鍛造法中采用的砧與第一鍛坯的寬度之比為0.6，砧寬比為0.7，單面下壓率為13％。
s4、對(duì)經(jīng)過jts鍛造法壓實(shí)鍛造后的第一鍛坯進(jìn)行fml法鍛造，包括第一次鍛造過程、第二次鍛造過程和第三次鍛造過程。
第一次鍛造過程包括：將經(jīng)過鍛造壓實(shí)后的第一鍛坯的單面進(jìn)行鍛造。
第二次鍛造過程包括：將經(jīng)過第一次鍛造過程后的第一鍛坯翻轉(zhuǎn)180度，并進(jìn)行鍛造。
第三次鍛造過程包括：將經(jīng)過第二次鍛造過程后的第一鍛坯翻轉(zhuǎn)90度，并進(jìn)行鍛造。
其中，fml鍛造法中的砧寬比為0.5，單邊壓下率為11％，經(jīng)過鍛造壓實(shí)后的第一鍛坯的寬高比為1.2，對(duì)第一鍛坯的相對(duì)兩面采用錯(cuò)開鍛造的方式進(jìn)行。
s5、采用4500噸級(jí)的快鍛機(jī)將第二鍛坯先鍛制成大型軸類鍛件的鐓粗坯件。鐓粗坯件中需要進(jìn)行局部鐓粗的部分為鐓粗體，鐓粗體的高徑比為1.6。
s6、使用胎膜輔助對(duì)鐓粗坯件進(jìn)行局部鐓粗成型。鐓粗體在局部鐓粗成型的過程中，瞬時(shí)高徑比達(dá)到1。
上述鍛件的局部鐓粗成型和后續(xù)鍛件精整一火完成，對(duì)其進(jìn)行超聲波探傷，完全符合行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)jb/t3733-2006“大型鍛造合金鋼熱軋工作輥”所規(guī)定的探傷要求。
實(shí)施例2
本實(shí)施例提供了一種輥身直徑最大處達(dá)到1410mm的大型鍛造立輥的局部鐓粗成型方法，采用的鋼種為70cr3nimo，其包括以下步驟：
s1、根據(jù)大型立輥、齒輪軸等零件圖制定鍛件毛坯圖，并按照毛坯圖要求制作相應(yīng)的胎模。
s2、采用兩次鐓粗拔長，以使鋼錠的鑄態(tài)組織破碎，得到第一鍛坯，鋼錠的鐓粗比為2.2。
s3、采用四面jts鍛造法對(duì)第一鍛坯進(jìn)行鍛造壓實(shí)，鍛造采用先對(duì)單面進(jìn)行鍛造，包括第一次壓實(shí)過程、第二次壓實(shí)過程、第三次壓實(shí)過程和第四次壓實(shí)過程。
第一次壓實(shí)過程包括：對(duì)第一鍛坯的單面進(jìn)行壓實(shí)。
第二次壓實(shí)過程包括：將經(jīng)過第一次壓實(shí)過程后的第一鍛坯翻轉(zhuǎn)180度，并進(jìn)行壓實(shí)。
第三次壓實(shí)過程包括：將經(jīng)過第二次壓實(shí)過程后的第一鍛坯翻轉(zhuǎn)90度，并進(jìn)行壓實(shí)。
第四次壓實(shí)過程包括：將經(jīng)過第二次壓實(shí)過程后的第一鍛坯翻轉(zhuǎn)180度，并進(jìn)行壓實(shí)。
其中，jts鍛造法中采用的砧與第一鍛坯的寬度之比為0.55，砧寬比為0.75，單面下壓率為12％。
s4、對(duì)經(jīng)過jts鍛造法壓實(shí)鍛造后的第一鍛坯進(jìn)行fml法鍛造，包括第一次鍛造過程、第二次鍛造過程和第三次鍛造過程。
第一次鍛造過程包括：將經(jīng)過鍛造壓實(shí)后的第一鍛坯的單面進(jìn)行鍛造。
第二次鍛造過程包括：將經(jīng)過第一次鍛造過程后的第一鍛坯翻轉(zhuǎn)180度，并進(jìn)行鍛造。
第三次鍛造過程包括：將經(jīng)過第二次鍛造過程后的第一鍛坯翻轉(zhuǎn)90度，并進(jìn)行鍛造。
其中，fml鍛造法中的砧寬比為0.4，單邊壓下率為12％，經(jīng)過鍛造壓實(shí)后的第一鍛坯的寬高比為1.0，對(duì)第一鍛坯的相對(duì)兩面采用錯(cuò)開鍛造的方式進(jìn)行。
s5、采用4500噸級(jí)的快鍛機(jī)將第二鍛坯先鍛制成大型軸類鍛件的鐓粗坯件。鐓粗坯件中需要進(jìn)行局部鐓粗的部分為鐓粗體，鐓粗體的高徑比為1.3。
s6、使用胎膜輔助對(duì)鐓粗坯件進(jìn)行局部鐓粗成型。鐓粗體在局部鐓粗成型的過程中，瞬時(shí)高徑比達(dá)到0.9。
上述鍛件的局部鐓粗成型和后續(xù)鍛件精整一火完成，對(duì)其進(jìn)行超聲波探傷，完全符合行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)jb/t3733-2006“大型鍛造合金鋼熱軋工作輥”所規(guī)定的探傷要求。
實(shí)施例3本實(shí)施例提供了一種輥身直徑最大處達(dá)到1530mm的大型鍛造立輥的局部鐓粗成型方法，采用的鋼種為70cr3nimo，其包括以下步驟：
s1、根據(jù)大型立輥、齒輪軸等零件圖制定鍛件毛坯圖，并按照毛坯圖要求制作相應(yīng)的胎模。
s2、采用兩次鐓粗拔長，以使鋼錠的鑄態(tài)組織破碎，得到第一鍛坯，鋼錠的鐓粗比為1.8。
s3、采用四面jts鍛造法對(duì)第一鍛坯進(jìn)行鍛造壓實(shí)，鍛造采用先對(duì)單面進(jìn)行鍛造，包括第一次壓實(shí)過程、第二次壓實(shí)過程、第三次壓實(shí)過程和第四次壓實(shí)過程。
第一次壓實(shí)過程包括：對(duì)第一鍛坯的單面進(jìn)行壓實(shí)。
第二次壓實(shí)過程包括：將經(jīng)過第一次壓實(shí)過程后的第一鍛坯翻轉(zhuǎn)180度，并進(jìn)行壓實(shí)。
第三次壓實(shí)過程包括：將經(jīng)過第二次壓實(shí)過程后的第一鍛坯翻轉(zhuǎn)90度，并進(jìn)行壓實(shí)。
第四次壓實(shí)過程包括：將經(jīng)過第二次壓實(shí)過程后的第一鍛坯翻轉(zhuǎn)180度，并進(jìn)行壓實(shí)。
其中，jts鍛造法中采用的砧與第一鍛坯的寬度之比為0.65，砧寬比為0.65，單面下壓率為14％。
s4、對(duì)經(jīng)過jts鍛造法壓實(shí)鍛造后的第一鍛坯進(jìn)行fml法鍛造，包括第一次鍛造過程、第二次鍛造過程和第三次鍛造過程。
第一次鍛造過程包括：將經(jīng)過鍛造壓實(shí)后的第一鍛坯的單面進(jìn)行鍛造。
第二次鍛造過程包括：將經(jīng)過第一次鍛造過程后的第一鍛坯翻轉(zhuǎn)180度，并進(jìn)行鍛造。
第三次鍛造過程包括：將經(jīng)過第二次鍛造過程后的第一鍛坯翻轉(zhuǎn)90度，并進(jìn)行鍛造。
其中，fml鍛造法中的砧寬比為0.4，單邊壓下率為10％，經(jīng)過鍛造壓實(shí)后的第一鍛坯的寬高比為0.85，對(duì)第一鍛坯的相對(duì)兩面采用錯(cuò)開鍛造的方式進(jìn)行。
s5、采用4500噸級(jí)的快鍛機(jī)將第二鍛坯先鍛制成大型軸類鍛件的鐓粗坯件。鐓粗坯件中需要進(jìn)行局部鐓粗的部分為鐓粗體，鐓粗體的高徑比為2.0。
s6、使用胎膜輔助對(duì)鐓粗坯件進(jìn)行局部鐓粗成型。鐓粗體在局部鐓粗成型的過程中，瞬時(shí)高徑比達(dá)到1.1。
上述鍛件的局部鐓粗成型和后續(xù)鍛件精整一火完成，對(duì)其進(jìn)行超聲波探傷，完全符合行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)jb/t3733-2006“大型鍛造合金鋼熱軋工作輥”所規(guī)定的探傷要求。
綜上所述，本發(fā)明提供了一種大型軸類鍛件的局部鐓粗成型方法，其先徹底破碎鋼錠鑄造組織，以達(dá)到滿足力學(xué)性能的要求。再采用特殊鍛造組合工藝jts鍛造法+fml鍛造法來保證鍛合該軸類鍛件的孔隙性缺陷，同時(shí)讓鍛件心部受到三向壓應(yīng)力作用，避免拉應(yīng)力導(dǎo)致裂紋產(chǎn)生。最后采用胎模局部鐓粗成形的方法，在保證鍛件力學(xué)性能和探傷質(zhì)量的前提下，實(shí)現(xiàn)鍛件最終一火成形。該方法不但使成型更加容易，火次少，而且更能有效滿足鍛件心部探傷要求，提高鍛件質(zhì)量。并且由于工藝方法的改變，降低了對(duì)設(shè)備的要求，采用較低噸位的設(shè)備即可實(shí)現(xiàn)對(duì)大型軸類鍛件的局部鐓粗成型。
本發(fā)明的還提供一種大型軸類鍛件的鍛造方法，其包含上述大型軸類鍛件的局部鐓粗成型方法，其特殊的鍛造組合工藝，保證了鍛坯質(zhì)量，該鍛造方法具有成型容易，火次少，鍛件品質(zhì)高，設(shè)備要求低等優(yōu)點(diǎn)。
以上所述僅為本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施例而已，并不用于限制本發(fā)明，對(duì)于本領(lǐng)域的技術(shù)人員來說，本發(fā)明可以有各種更改和變化。凡在本發(fā)明的精神和原則之內(nèi)，所作的任何修改、等同替換、改進(jìn)等，均應(yīng)包含在本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。