本發(fā)明涉及冶金技術(shù)領(lǐng)域，特別是涉及一種帶鋼軋制方法。
背景技術(shù)：
軋線成材率作為熱軋工序成本構(gòu)成的一項(xiàng)重要指標(biāo)，其高低好壞直接影響熱軋生產(chǎn)效益波動(dòng)，成材率每升高0.01％，將降低生產(chǎn)成本0.21元，其中軋線中間坯切頭尾損失是影響成材率的一項(xiàng)重要因素，平均每月對(duì)成材率影響0.7％～08％。厚規(guī)格(＞18mm)管線鋼以X70為代表因中間坯厚度大，比一般規(guī)格鋼種中間坯厚10～15mm左右，同樣的切頭尾長度相對(duì)來說切損損失更高，對(duì)軋線成材率及生產(chǎn)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)影響更大。
技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：
有鑒于此，本發(fā)明提供一種帶鋼軋制方法，其通過對(duì)帶鋼軋制工藝進(jìn)行控制，使得帶鋼魚尾的尺寸降低到即使不對(duì)魚尾進(jìn)行剪裁，也能夠滿足實(shí)際應(yīng)用要求，從而更加適于實(shí)用。
為了達(dá)到上述目的，本發(fā)明提供的帶鋼軋制方法的技術(shù)方案如下：
本發(fā)明提供的帶鋼軋制方法依次包括對(duì)待軋制鋼坯進(jìn)行粗軋的步驟，對(duì)經(jīng)過粗軋的待軋制鋼坯進(jìn)行精軋的步驟，其中，所述待軋制鋼坯包括中間坯，用于對(duì)所述待軋制鋼坯進(jìn)行精軋的精軋機(jī)組前設(shè)置飛剪，所述待軋制鋼坯在經(jīng)過設(shè)置于所述精軋機(jī)組前的飛剪時(shí)，取消對(duì)所述待軋制鋼坯的中間坯進(jìn)行切尾的步驟。
本發(fā)明提供的帶鋼軋制方法還可以采用以下技術(shù)措施進(jìn)一步實(shí)現(xiàn)。
作為優(yōu)選，所述帶鋼為厚規(guī)格X70管線鋼。
作為優(yōu)選，對(duì)待軋制板坯進(jìn)行粗軋的步驟過程中，中間坯設(shè)定厚度的取值范圍為55mm～65mm，所述粗軋的步驟包括8道次，
其中，
第1道次～第6道次的壓下率分別≥10％，
第7道次的壓下率的取值范圍為20％～24％，
第8道次的壓下率≥24％。
作為優(yōu)選，對(duì)待軋制板坯進(jìn)行粗軋的步驟過程中，E1第3道的負(fù)荷參數(shù)的取值范圍為0.2～0.5，E2第1道的負(fù)荷參數(shù)的取值范圍為0.3～0.8。
作為優(yōu)選，對(duì)待軋制板坯進(jìn)行精軋的步驟過程中，
開軋前3～5塊空過F2且執(zhí)行切尾工序；
將F4～F6的軋制力比例系數(shù)修正到93～95，穩(wěn)定性無異常后取消空過機(jī)架；
精軋全道次軋制2～3塊，執(zhí)行切尾工序；
二級(jí)HMI固化F1的壓下率的取值范圍為12％～14％，二級(jí)HMI固化F2的壓下率的取值范圍為11％～13％；
取消切尾操作。
作為優(yōu)選，對(duì)待軋制板坯進(jìn)行精軋的步驟過程中，精軋機(jī)組入口的飛剪冷卻水采用讓尾工藝，在探測(cè)到待軋制板坯尾部離開所述飛剪后，關(guān)閉所述飛剪的冷卻水。
作為優(yōu)選，所述探測(cè)待軋制板坯尾部離開所述飛剪的動(dòng)作是通過設(shè)置在所述飛剪上的第一溫度探測(cè)裝置實(shí)現(xiàn)的。
作為優(yōu)選，用于控制所述飛剪冷卻水的閥門是第一電磁閥，所述第一電磁閥是第一常閉型電磁閥，當(dāng)所述第一溫度探測(cè)裝置探測(cè)到的溫度低于第一閾值時(shí)，通知所述第一電磁閥，使所述第一電磁閥失電關(guān)閉。
作為優(yōu)選，對(duì)待軋制板坯進(jìn)行精軋的步驟過程中，除磷的過程中采用進(jìn)出口雙排集管讓尾工藝，讓尾距離的取值范圍為0.15m～0.25m，在探測(cè)到待軋制板坯尾部離開精除鱗機(jī)后，關(guān)閉所述精除鱗機(jī)的高壓水。
作為優(yōu)選，所述探測(cè)待軋制板坯尾部離開所述精除鱗機(jī)的動(dòng)作是通過設(shè)置在所述精除鱗機(jī)上的第二溫度探測(cè)裝置實(shí)現(xiàn)的。
作為優(yōu)選，用于控制所述精除鱗機(jī)的高壓水的閥門是第二電磁閥，所述第二電磁閥是第二常閉型電磁閥，當(dāng)所述第二溫度探測(cè)裝置探測(cè)到的溫度低于第二閾值時(shí)，通知所述第二電磁閥，使所述第二電磁閥失電關(guān)閉。
作為優(yōu)選，對(duì)待軋制板坯進(jìn)行精軋的步驟過程中，精軋機(jī)組機(jī)架間冷卻水全部關(guān)閉，而反噴水則全部打開。
作為優(yōu)選，加熱爐出爐板坯上、下表面溫差≤±20℃，出爐溫度的取值范圍為1150℃～1250℃。
作為優(yōu)選，所述精軋入口溫度的取值范圍為900℃～950℃，所述精軋出口溫度≤890℃。
作為優(yōu)選，對(duì)待軋制板坯進(jìn)行粗軋的步驟過程中，粗軋定寬壓力機(jī)投入限幅的取值范圍為10mm～18mm，使得來料板坯全部達(dá)到自動(dòng)投入板坯精整壓力的減寬條件。
本發(fā)明提供的帶鋼軋制方法依次包括對(duì)待軋制鋼坯進(jìn)行粗軋的步驟，對(duì)經(jīng)過粗軋的待軋制鋼坯進(jìn)行精軋的步驟，其中，待軋制鋼坯包括中間坯，用于對(duì)待軋制鋼坯進(jìn)行精軋的精軋機(jī)組前設(shè)置飛剪，待軋制鋼坯在經(jīng)過設(shè)置于精軋機(jī)組前的飛剪時(shí)，取消對(duì)待軋制鋼坯的中間坯進(jìn)行切尾的步驟。經(jīng)過該方法軋制得到的帶鋼魚尾實(shí)測(cè)長度≤100m，能夠滿足使用標(biāo)準(zhǔn)即最大魚尾最大為500mm，因此，在應(yīng)用時(shí)，無需對(duì)魚尾進(jìn)行剪裁，因此，能夠提高帶鋼軋制的成材率，并且，軋制穩(wěn)定性控制理想。
具體實(shí)施方式
本發(fā)明為解決現(xiàn)有技術(shù)存在的問題，提供一種帶鋼軋制方法，其通過對(duì)帶鋼軋制工藝進(jìn)行控制，使得帶鋼魚尾的尺寸降低到即使不對(duì)魚尾進(jìn)行剪裁，也能夠滿足實(shí)際應(yīng)用要求，從而更加適于實(shí)用。
為更進(jìn)一步闡述本發(fā)明為達(dá)成預(yù)定發(fā)明目的所采取的技術(shù)手段及功效,以下結(jié)合較佳實(shí)施例，對(duì)依據(jù)本發(fā)明提出的帶鋼軋制方法，其具體實(shí)施方式、結(jié)構(gòu)、特征及其功效，詳細(xì)說明如后。在下述說明中，不同的“一實(shí)施例”或“實(shí)施例”指的不一定是同一實(shí)施例。此外，一或多個(gè)實(shí)施例中的特定特征、結(jié)構(gòu)、或特點(diǎn)可由任何合適形式組合。
本文中術(shù)語“和/或”，僅僅是一種描述關(guān)聯(lián)對(duì)象的關(guān)聯(lián)關(guān)系，表示可以存在三種關(guān)系，例如，A和/或B，具體的理解為：可以同時(shí)包含有A與B，可以單獨(dú)存在A，也可以單獨(dú)存在B，能夠具備上述三種任一種情況。
本發(fā)明提供的帶鋼軋制方法依次包括對(duì)待軋制鋼坯進(jìn)行粗軋的步驟，對(duì)經(jīng)過粗軋的待軋制鋼坯進(jìn)行精軋的步驟，其中，待軋制鋼坯包括中間坯，用于對(duì)待軋制鋼坯進(jìn)行精軋的精軋機(jī)組前設(shè)置飛剪，待軋制鋼坯在經(jīng)過設(shè)置于精軋機(jī)組前的飛剪時(shí)，取消對(duì)待軋制鋼坯的中間坯進(jìn)行切尾的步驟。
經(jīng)過本發(fā)明提供的帶鋼軋制方法軋制得到的帶鋼魚尾實(shí)測(cè)長度≤100m，能夠滿足使用標(biāo)準(zhǔn)即最大魚尾最大為500mm，因此，在應(yīng)用時(shí)，無需對(duì)魚尾進(jìn)行剪裁，因此，能夠提高帶鋼軋制的成材率，并且，軋制穩(wěn)定性控制理想。
其中，帶鋼為厚規(guī)格X70管線鋼。
其中，對(duì)待軋制板坯進(jìn)行粗軋的步驟過程中，中間坯設(shè)定厚度的取值范圍為55mm～65mm(本實(shí)施例中，為58mm)，該粗軋的步驟包括8道次，其中，第1道次～第6道次的壓下率分別≥10％，第7道次的壓下率的取值范圍為20％～24％(本實(shí)施例中，為22％)，第8道次的壓下率≥24％。
其中，對(duì)待軋制板坯進(jìn)行粗軋的步驟過程中，E1第3道的負(fù)荷參數(shù)的取值范圍為0.2～0.5，E2第1道的負(fù)荷參數(shù)的取值范圍為0.3～0.8。此外，在帶鋼軋制過程中，還應(yīng)當(dāng)根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)軋制時(shí)立輥實(shí)際負(fù)荷大小進(jìn)行實(shí)時(shí)優(yōu)化，使得軋制得到的帶鋼成品的魚尾實(shí)測(cè)長度更短。
其中，對(duì)待軋制板坯進(jìn)行精軋的步驟過程中，開軋前3～5塊空過F2且執(zhí)行切尾工序；將F4～F6的軋制力比例系數(shù)修正到93～95，穩(wěn)定性無異常后取消空過機(jī)架；精軋全道次軋制2～3塊，執(zhí)行切尾工序；二級(jí)HMI固化F1的壓下率的取值范圍為12％～14％(本實(shí)施例中，為13％)，二級(jí)HMI固化F2的壓下率的取值范圍為11％～13％(本實(shí)施例中，為12％)，從而降低對(duì)帶鋼成品性能的影響；取消切尾操作。在帶鋼軋制過程中，還應(yīng)當(dāng)做好機(jī)架間負(fù)荷修正，使得軋制得到的帶鋼成品的魚尾實(shí)測(cè)長度更短。此外，還需要通過精軋機(jī)組實(shí)時(shí)控制裝置的畫面，當(dāng)軋制力、電流等軋制參數(shù)超出預(yù)定閾值時(shí)，即使發(fā)送反饋信號(hào)，該反饋信號(hào)可以是蜂鳴器、報(bào)警信號(hào)燈、qq消息、語音消息、微信消息等。在帶鋼軋制現(xiàn)場(chǎng)，當(dāng)工作人員發(fā)現(xiàn)軋制得到的帶鋼的尾部狀態(tài)發(fā)生異常時(shí)，還應(yīng)當(dāng)及時(shí)發(fā)出報(bào)警(可以是蜂鳴器、報(bào)警信號(hào)燈、qq消息、語音消息、微信消息等)，使操作人員能夠根據(jù)實(shí)際帶鋼的尾部狀態(tài)及時(shí)調(diào)整操作參數(shù)。
其中，對(duì)待軋制板坯進(jìn)行精軋的步驟過程中，精軋機(jī)組入口的飛剪冷卻水采用讓尾工藝，在探測(cè)到待軋制板坯尾部離開飛剪后，關(guān)閉飛剪的冷卻水。
其中，探測(cè)待軋制板坯尾部離開飛剪的動(dòng)作是通過設(shè)置在飛剪上的第一溫度探測(cè)裝置實(shí)現(xiàn)的。由于在軋制過程中，帶鋼連續(xù)經(jīng)過軋機(jī)，并且軋制時(shí)板坯的溫度超過了人體耐受溫度，因此，無法通過人工方法探測(cè)或者觀察待軋制板坯尾部是否離開飛剪，而采用第一溫度探測(cè)裝置，當(dāng)待軋制板坯的尾部離開飛剪后，待軋制帶鋼與第一溫度探測(cè)裝置之間的距離越來越遠(yuǎn)，第一溫度探測(cè)裝置接收到的來自待軋制板坯的輻射溫度越來越低，基于此原理，可以利用設(shè)置在飛剪上的第一溫度探測(cè)裝置探測(cè)到的溫度信號(hào)數(shù)據(jù)，判斷待軋制板坯是否已經(jīng)離開飛剪。應(yīng)用此方法，能夠提高判斷待軋制板坯是否已經(jīng)離開飛剪的準(zhǔn)確性，減少或者避免單純由于人為經(jīng)驗(yàn)或者依靠時(shí)間判斷的誤差甚至錯(cuò)誤。
其中，用于控制飛剪冷卻水的閥門是第一電磁閥，第一電磁閥是第一常閉型電磁閥，當(dāng)?shù)谝粶囟忍綔y(cè)裝置探測(cè)到的溫度低于第一閾值時(shí)，通知第一電磁閥，使第一電磁閥失電關(guān)閉。在這種情況下，第一電磁閥能夠根據(jù)從第一溫度探測(cè)裝置接收到的溫度信號(hào)自動(dòng)執(zhí)行第一電磁閥關(guān)閉的動(dòng)作，無需人為操作，能夠節(jié)省人力資源，并且，能夠避免由于人為操作過程中產(chǎn)生的誤差，如關(guān)閉閥門不嚴(yán)，或者，能夠避免由于操作人員臨時(shí)不在崗或者瞌睡導(dǎo)致的操作延誤。
其中，對(duì)待軋制板坯進(jìn)行精軋的步驟過程中，除磷的過程中采用進(jìn)出口雙排集管讓尾工藝，讓尾距離的取值范圍為0.15m～0.25m(本實(shí)施例中，為0.2m)，在探測(cè)到待軋制板坯尾部離開精除鱗機(jī)后，關(guān)閉精除鱗機(jī)的高壓水。
其中，探測(cè)待軋制板坯尾部離開精除鱗機(jī)的動(dòng)作是通過設(shè)置在精除鱗機(jī)上的第二溫度探測(cè)裝置實(shí)現(xiàn)的。由于在軋制過程中，帶鋼連續(xù)經(jīng)過軋機(jī)，并且軋制時(shí)板坯的溫度超過了人體耐受溫度，因此，無法通過人工方法探測(cè)或者觀察待軋制板坯尾部是否離開精除鱗機(jī)，而采用第一溫度探測(cè)裝置，當(dāng)待軋制板坯的尾部離開精除鱗機(jī)后，待軋制帶鋼與第二溫度探測(cè)裝置之間的距離越來越遠(yuǎn)，第二溫度探測(cè)裝置接收到的來自待軋制板坯的輻射溫度越來越低，基于此原理，可以利用設(shè)置在精除鱗機(jī)上的第二溫度探測(cè)裝置探測(cè)到的溫度信號(hào)數(shù)據(jù)，判斷待軋制板坯是否已經(jīng)離開精除鱗機(jī)。應(yīng)用此方法，能夠提高判斷待軋制板坯是否已經(jīng)離開精除鱗機(jī)的準(zhǔn)確性，減少或者避免單純由于人為經(jīng)驗(yàn)或者依靠時(shí)間判斷的誤差甚至錯(cuò)誤。
其中，用于控制精除鱗機(jī)的高壓水的閥門是第二電磁閥，第二電磁閥是第二常閉型電磁閥，當(dāng)?shù)诙囟忍綔y(cè)裝置探測(cè)到的溫度低于第二閾值時(shí)，通知第二電磁閥，使第二電磁閥失電關(guān)閉。在這種情況下，第二電磁閥能夠根據(jù)從第二溫度探測(cè)裝置接收到的溫度信號(hào)自動(dòng)執(zhí)行第二電磁閥關(guān)閉的動(dòng)作，無需人為操作，能夠節(jié)省人力資源，并且，能夠避免由于人為操作過程中產(chǎn)生的誤差，如關(guān)閉閥門不嚴(yán)，或者，能夠避免由于操作人員臨時(shí)不在崗或者瞌睡導(dǎo)致的操作延誤。
其中，對(duì)待軋制板坯進(jìn)行精軋的步驟過程中，精軋機(jī)組機(jī)架間冷卻水全部關(guān)閉，而反噴水則全部打開。
其中，加熱爐出爐板坯上、下表面溫差≤±20℃，出爐溫度的取值范圍為1150℃～1250℃(本實(shí)施例中，為1190℃)。
其中，精軋入口溫度的取值范圍為900℃～950℃(本實(shí)施例中，為920℃～930℃)，精軋出口溫度≤890℃。
其中，對(duì)待軋制板坯進(jìn)行粗軋的步驟過程中，粗軋定寬壓力機(jī)投入限幅的取值范圍為10mm～18mm(本實(shí)施例中，為15mm)，使得來料板坯全部達(dá)到自動(dòng)投入板坯精整壓力的減寬條件。
本發(fā)明提供的帶鋼軋制方法采用中間坯不切尾技術(shù)并綜合了定寬壓力機(jī)使用方法、粗軋機(jī)立輥負(fù)荷分配參數(shù)、精軋機(jī)組壓下率分配、工藝水使用、過鋼通道設(shè)備功能精度要求以及溫度控制技術(shù)等一系列控制方法，目的是使軋制得到的帶鋼魚尾實(shí)測(cè)長度≤100m，能夠滿足使用標(biāo)準(zhǔn)即最大魚尾最大為500mm，因此，在應(yīng)用時(shí)，無需對(duì)魚尾進(jìn)行剪裁，因此，能夠提高帶鋼軋制的成材率，并且，軋制穩(wěn)定性控制理想。
盡管已描述了本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施例，但本領(lǐng)域內(nèi)的技術(shù)人員一旦得知了基本創(chuàng)造性概念，則可對(duì)這些實(shí)施例作出另外的變更和修改。所以，所附權(quán)利要求意欲解釋為包括優(yōu)選實(shí)施例以及落入本發(fā)明范圍的所有變更和修改。
顯然，本領(lǐng)域的技術(shù)人員可以對(duì)本發(fā)明進(jìn)行各種改動(dòng)和變型而不脫離本發(fā)明的精神和范圍。這樣，倘若本發(fā)明的這些修改和變型屬于本發(fā)明權(quán)利要求及其等同技術(shù)的范圍之內(nèi)，則本發(fā)明也意圖包含這些改動(dòng)和變型在內(nèi)。