專利名稱：一種制備骨料均勻的高密度混凝土的方法及其骨料的制作方法
技術領域：
一種制備骨料均勻的高密度混凝土的方法及其骨料，屬于混凝土制備技術領域，具體涉及一種制備高密度混凝土的方法及其骨料。
背景技術：
混凝土制造技術是傳統(tǒng)技術領域。對包括骨料的均勻性分布(以下簡稱均布率)、混凝土的和易性的要求等各項指標，按照現(xiàn)行規(guī)范完成配合比設計和試配，因為普通混凝土的粗骨料、細骨料和水泥漿的密度差別不大，在一定坍落度范圍，骨料下沉并不明顯，可以不做特別的關注。相同厚度的高密度混凝土對射線衰減的能力近似的與它的密度成線性關系，因此高密度混凝需采用如鐵塊、鉛塊這種高密度物質(zhì)作骨料以提高表觀密度來提高防輻射能 力。工程施工中泵送時對混凝土坍落度要求較高，在滿足坍落度的前提下，混凝土的高密度骨料會下沉顯著，骨料均布率不能保證。骨料的組分對不同射線有選擇性衰減能力，因而骨料的均布率是保證高密度混凝土防輻射能力的一項重要的技術參數(shù)。目前，高密度混凝土組分配合比的設計和試配較多地繼承著傳統(tǒng)方法，這些方法以經(jīng)驗配方為基礎，調(diào)整試配。對骨料級配，僅提出定性要求，對骨料下沉缺少定量的數(shù)據(jù)。在質(zhì)量保證上，有時采用在澆筑層間播撒一層骨料的補救方法；為了減少下沉，不得不采用較小塌落度，較短的振搗時間，致使高密度混凝土輸送困難，骨料均布率的波動較大。
發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明要解決的技術問題是克服現(xiàn)有技術的不足，提供可以提高混凝土骨料均布率的一種制備骨料均勻的高密度混凝土的方法。本發(fā)明解決其技術問題所采用的技術方案是一種制備骨料均勻的高密度混凝土的方法，其特征在于，其實施步驟為I、配制高密度混凝土漿料，其骨料中鐵質(zhì)或鉛質(zhì)骨料占15 80% (體積百分比)；2、在防護射線的垂直方向上每隔300mm 600mm水平設置擋板，焊接到預澆筑混凝土結(jié)構的鋼筋上，垂直方向上擋板處于每層混凝土澆筑層的頂部；3、澆注I. I所述高密度混凝土漿料，每個澆筑層頂部隨擋板分段；第一段澆筑至擋板的上平，第二段澆筑至檔板的下平，第三段澆筑至擋板的上平，依次類推，使相鄰段新澆筑層的頂面標高均相差30mm 60mm，形成該澆筑層頂面分段錯層。具體的，所述擋板的折邊的角度在120 ° 150° ,擋板高30mm 60mm,壁厚Imm 5mm,材料為鐵質(zhì)。優(yōu)選的，所述擋板用30mm 60mm的角鋼或彎角件制作。所述述擋板一次性使用，存留于混凝土制品中。所述配制高密度混凝土漿料配合比參照現(xiàn)行規(guī)范的原理設計和試配指配合比參照JGJ55-2011《普通混凝土設計規(guī)程》設計實施。
一種上述制備骨料均勻的高密度混凝土的方法所用的鐵質(zhì)或鉛質(zhì)骨料，其特征在于所述鐵質(zhì)或鉛質(zhì)骨料至少包括粗骨料、次級骨料和第三級骨料；所述粗骨料的形狀為棱長之間相差均在5%以內(nèi)的六面體、柱高為0. 75 0. 85倍的截面直徑的圓柱體或柱高為
0.65 0. 75倍的截面外接圓直徑的六棱體中的一種；所述次級骨料的輪廓尺寸是粗骨料截面直徑的0. 2 0. 4倍；所述第三級骨料的輪廓尺寸是次級骨料輪廓尺寸的0. 2 0. 4倍。依次遞減，直至最細級骨料顆粒截面尺寸為0.1mm以下。優(yōu)選的，所述粗骨料的形狀為正方體、柱高為0.8倍的截面直徑的圓柱體或柱高為0. 7倍的截面外接圓直徑的六棱體中的一種。、具體的，在所述的鐵質(zhì)或鉛質(zhì)骨料的表面上粘接有大小不等的顆?；蛟趶较蛏嫌脹_壓工藝制造出飛邊。具體的，所述鐵質(zhì)或鉛質(zhì)骨料上粘接有顆粒的表面積占總表面積的5 40%。具體的，所述顆粒的直徑是鐵質(zhì)或鉛質(zhì)骨料截面直徑的0. I 0. 3倍，所述飛邊的長度是鐵質(zhì)或鉛質(zhì)粗骨料截面直徑的0. 15 0. 25倍。所述的顆粒與鐵質(zhì)或鉛質(zhì)骨料的材質(zhì)相同。實施飛邊沖壓工藝優(yōu)選立方體形粗骨料。所選鐵質(zhì)、鉛質(zhì)粗骨料外形的改變，增大了底部的支撐面，增加了下沉的阻滯力。各級骨料有合理的大小，增大了各級骨料底面的支撐作用?；炷量梢詽M足施工的坍落度需求，有利于澆筑施工。次級及以下級骨料由于相對表面積較大可不做上述改造。在施工或試配前，先在實驗臺上按照計算的配合比制作混凝土小樣，對上述粗骨料的下沉做檢測。通過粗骨料徑向上的外形改變和混凝土中各級骨料添加比例的調(diào)整，實現(xiàn)在所需坍落度的范圍內(nèi)，在靜止狀態(tài)，粗骨料下沉趨勢中，所產(chǎn)生支撐作用的“承受擾動的穩(wěn)定態(tài)面積”大于“當量截面”，使粗骨料能懸停在混凝土中，記錄此時粗骨料的外形，各級骨料的添加比例?；炷涟韬衔镏写旨毠橇虾蜐{料是固、液兩相混合物。骨料的沉浮與液體的浮力定律不同，與均質(zhì)態(tài)的粘稠物也有區(qū)別。因此不能按照液體、粘稠態(tài)物理建立沉浮的數(shù)學模型予以分析設計。所以在此引入“當量截面”概念。骨料懸停在混凝土中，它的底面受到底部支撐，這些支撐除底面區(qū)域外，底面邊沿部分的骨料顆粒，受到粘滯性的擾動，其抗力也參與了支撐，擴大了實際的支撐面；骨料的側(cè)面受到混凝土顆粒的的阻滯，也抵抗著下沉的重力。為試驗的數(shù)值簡化，在此把側(cè)面產(chǎn)生的阻滯力也歸納到當量截面概念中。骨料的當量截面混凝土中骨料的當量截面等于該骨料各種姿態(tài)中最小水平截面
積與該骨料和混凝土拌合物的密度比的積，Si=。
[JJr'n WJ骨料懸停的充分條件是骨料由于重力產(chǎn)生的移動趨勢而對其他顆粒造成的擾動，在移動方向上，受擾動的面積不小于該骨料的當量面積，且移動方向上的顆粒體系處于穩(wěn)定狀態(tài)?；炷涟韬衔锏募壟淝闆r、混凝土拌合物的坍落度、混凝土拌合物振搗的頻率、骨料的形狀和懸停姿態(tài)等決定著“承受擾動的穩(wěn)定態(tài)面積”的大小。對各種變量在實驗臺上模擬實驗，或限定某些變量的“限元模擬實驗”，能夠測到骨料下沉的相關數(shù)值，確定在某種骨料、某坍落度、某振動頻率下“承受擾動穩(wěn)定態(tài)的最大面積”的數(shù)據(jù)。該數(shù)據(jù)為混凝土配合比的設計、試配提供幫助。實驗室中的測定成本遠比實際試配的成本要低，所得出的工藝參數(shù)對制作的指導遠比缺乏數(shù)據(jù)指導的施工，更能保證工程質(zhì)量。振搗時間、振搗頻率、坍落度的范圍、澆注溫度等配合比以外的工藝數(shù)據(jù)可以由混凝土的試配環(huán)節(jié)一次得到，澆筑階段施工工藝參數(shù)明確，配合比設計、試配與后續(xù)施工密切結(jié)合，對提高效率、保證質(zhì)量有顯著效果。因澆筑施工必須振搗，以消除混凝土澆筑層的氣泡、孔洞，獲得密實的混凝土制品，振搗中，骨料的可控性位移 是必須發(fā)生的，為減弱其對骨料均布率的影響，本發(fā)明采用所述錯層澆筑的混凝土制備方法。各澆筑層頂部的錯層，擋板高度尺寸較小，存留于混凝土制品中，不會形成施工縫；各澆筑層時間間隔不長地陸續(xù)施工情況下，結(jié)合二次振搗，某一段的澆筑層頂部粗骨料微量下沉發(fā)生的骨料稀疏，由上一層粗骨料的微量下沉做部分彌補；該標高對應的相鄰段屬于澆筑層的底部，粗骨料屬于微量密集，在混凝土工程的垂直方向上，互相抵補。在射線防護方向上，混凝土的骨料累積數(shù)量可視為均等。與現(xiàn)有技術相比，本發(fā)明的一種制備骨料均勻的高密度混凝土的方法所具有的有益效果是本發(fā)明通過粗骨料外形的改變，增大了底部的支撐面，增加了下沉的阻滯力。各級骨料有合理的大小，增大了各級骨料底面的支撐作用。骨料下沉明顯減少，混凝土在滿足施工的坍落度需求的前提下，有較高的骨料均布率。再通過在澆筑時的錯層分布實現(xiàn)在射線防護方向上，混凝土的骨料累積數(shù)量均等，能夠具備均勻的射線防護能力。
圖I是本發(fā)明一種制備骨料均勻的高密度混凝土的方法所述鐵質(zhì)或鉛質(zhì)柱形骨料粘接同質(zhì)顆粒結(jié)構示意圖。圖2是本發(fā)明一種制備骨料均勻的高密度混凝土的方法所述沖壓加工的立方體形骨料結(jié)構主視圖。圖3是本發(fā)明一種制備骨料均勻的高密度混凝土的方法所述沖壓加工的立方體形骨料結(jié)構右視圖。圖4是本發(fā)明一種制備骨料均勻的高密度混凝土的方法所述錯層澆筑的墻體剖視不意圖。其中1、粗骨料2、顆粒 3、飛邊4、鋼筋 5、擋板6、漿料A、射線入射方向。圖I 4是本發(fā)明一種制備骨料均勻的高密度混凝土的方法的最佳實施例，下面結(jié)合附圖I 4對本發(fā)明做進一步說明
具體實施例方式以下結(jié)合附圖I 4通過實施例對本發(fā)明作進一步說明，但不對本發(fā)明做限于實施例的限制。其中實施例I為本發(fā)明最佳實施例。結(jié)合圖1，粗骨料I的外表面邊緣區(qū)用膠黏劑粘附了顆粒2。顆粒2可以是鐵砂或鉛質(zhì)顆粒。粗骨料I的5% 40%表面涂膠A組分，顆粒2上噴涂B組分，將粗骨料I與顆粒2混合，攪拌完成粘接。其它形狀的粗骨料同理實施?？梢怨I(yè)化生產(chǎn)制造。涂膠為A、B雙組份，只有當A、B兩組份接觸才會發(fā)生粘結(jié)，A、A間，B、B間不發(fā)生粘結(jié)。
結(jié)合圖2、圖3，粗骨料I在沖床上，利用模具，沖壓加工形成的飛邊3。模具的凹模上，制造有對應的刃口，粗骨料I的毛坯，壓入凹模，刃口切割柱形骨料相應區(qū)域，形成飛邊。其它形狀的粗骨料同理實施。結(jié)合圖4，擋板5垂直于射線入射方向A，焊接于鋼筋4上，鋼筋4周圍澆筑了有粗骨料I和漿料6的混凝土拌合料。漿料6包括次級及以下級骨料和水泥。墻體在A向上由擋板5分段，擋板間的混凝土，每相鄰段間的混凝土分屬于上層混凝土底層和下層混凝土頂層。實施例I按現(xiàn)行規(guī)范制備坍落度為80mm的混凝土時，圓柱形骨料在坍落度為80mm混凝土中，呈現(xiàn)水平面最小的姿態(tài)，圓柱的軸線平行于重力線。所配混凝土的密度為4900kg/m3 ；鐵質(zhì)柱形骨料I的密度為7800kg/m3，柱高13mm，水平截面的直gDz=16mm、棱柱表面15%的表面粘有直徑d=l. 6 4. 8mm不等的顆粒，橫截面為Sg=3. 14X 64mm2，骨料的當量截面為Sd=78 00/49 00 X 3. 14 X 82mm2，次級骨料的輪廓直徑為d2=0. 25 X 16mm，第三級骨料輪廓直徑 為d3=0. 4X4mm，其余從略。試驗估算算式，顆粒直徑取平均值，擾動的面積Sf3. 14KX (8+3. 2+3. 2)2mm2。本實施例中，顆粒的數(shù)量和次級骨料的比例，不能全部占滿柱形骨料的底部邊緣，其修正系數(shù)K，試驗值為0.55。該狀態(tài)下，“承受擾動的穩(wěn)定態(tài)最大面積”為S產(chǎn) 3. 14X (8+3. 2+3. 2)2X0. 55mm2大于柱形骨料的當量面積Sd=7800/4900X3. 14X8W。理論上骨料在靜止狀態(tài)能懸停在混凝土中，不發(fā)生下沉現(xiàn)象。實驗時的混凝土拌合物，骨料在靜止狀態(tài)能懸停在混凝土中，不發(fā)生下沉現(xiàn)象。在選用通用振搗棒振搗情況下，下沉不明顯。將高45mm，彎角135°，壁厚3mm的彎角件垂直于射線方向每隔400mm水平焊接到混凝土的鋼筋上，垂直方向處于將要澆筑的澆筑層的頂部；澆筑使用上述骨料制備的混凝土，使每個澆筑層依隨擋板分段；使相鄰段新澆筑層的頂面標高均隨擋板相差45mm，形成該澆筑層頂面分段錯層。合理振搗使混凝土密實。同樣方法燒筑多層。澆筑后，骨料未發(fā)生下沉現(xiàn)象，在振搗密實后，骨料下沉不明顯。墻體終凝后無開裂現(xiàn)象。墻體各部位對各種射線阻擋效果均一。實施例2按現(xiàn)行規(guī)范制備坍落度為80mm的混凝土時，圓柱形骨料在坍落度為80mm混凝土中，呈現(xiàn)水平面最小的姿態(tài)，圓柱的軸線平行于重力線。所配混凝土的密度為4600kg/m3 ;鐵質(zhì)柱形骨料I的密度為7800kg/m3，柱高16mm，水平截面的直徑Dz=20mm、棱柱表面5%的表面粘有直徑d=2 6mm不等的顆粒，橫截面為Sg=3. 14X 102mm2，骨料的當量截面為Sd=78 00/46 00 X 3. 14X 102mm2，次級骨料的輪廓直徑為d2=0. 4 X 20mm，第三級骨料輪廓直徑為d3=0. 2 X 8mm，其余從略。試驗估算算式，顆粒直徑取平均值，擾動的面積&=3. 14KX (10+4+4)2mm2。本實施例中，顆粒的數(shù)量和次級骨料的比例，不能全部占滿柱形骨料的底部邊緣，其修正系數(shù)K，試驗值為0. 58。該狀態(tài)下，“承受擾動的穩(wěn)定態(tài)最大面積”為Sr ^ 3. 14X (10+4+4)2X0. 58mm2大于柱形骨料的當量面積Sd=78 00/46 00 X 3. 14X 102mm2。理論上骨料在靜止狀態(tài)能懸停在混凝土中，不發(fā)生下沉現(xiàn)象。實驗時的混凝土拌合物，骨料在靜止狀態(tài)能懸停在混凝土中，不發(fā)生下沉現(xiàn)象。在選用通用振搗棒振搗情況下，下沉不明顯。將40mm的角鋼垂直于射線方向每隔300mm水平焊接到混凝土的鋼筋上，使角鋼的邊與垂直方向成45°，垂直方向處于將要澆筑的澆筑層的頂部；澆筑使用上述骨料制備的混凝土，使每個澆筑層依隨擋板分段；使相鄰段新澆筑層的頂面標高均依隨擋板相差40_，形成該澆筑層頂面分段錯層。振搗使混凝土密實。同樣方法燒筑多層。澆筑后，骨料未發(fā)生下沉現(xiàn)象，在振搗密實后，骨料下沉不明顯。墻體各部位對各種射線阻擋效果均勻。實施例3 按現(xiàn)行規(guī)范配合坍落度為80mm的混凝土時，圓柱形骨料在坍落度為80mm混凝土中，呈現(xiàn)水平面最小的姿態(tài)，圓柱的軸線平行于重力線。所配混凝土的密度為6200kg/m3 ;鉛質(zhì)柱形骨料I的密度為11340kg/m3，柱高12. 8mm，水平截面的直gDz=16mm、棱柱表面20%的表面粘有直徑d=l. 6mm 4. 8mm不等的顆粒,橫截面為Sg=3. 14X82mm2,骨料的當量截面為Sd=I 1340/6 2 00 X 3. 14 X 82mm2，次級骨料的輪廓直徑為d2=0. 25X 16mm，第三級骨料輪廓直徑為d3=0. 3 X 4mm，其余從略。試驗估算算式，顆粒直徑取平均值，擾動的面積S,=3. 14KX (8+3. 2+3. 2)2mm2。本實施例中，顆粒的數(shù)量和次級骨料的比例，不能全部占滿柱形骨料的底部邊緣，其修正系數(shù)K，試驗值為0. 63。該狀態(tài)下，“承受擾動的穩(wěn)定態(tài)最大面積”為A ^ 3. 14X (8+3. 2+3. 2)2X0. 63mm2大于柱形骨料的當量面積Sd=I 1340/6 2 00 X 3. 14 X 82mm2。理論上骨料在靜止狀態(tài)能懸停在混凝土中，不發(fā)生下沉現(xiàn)象。實驗時的混凝土拌合物，骨料在靜止狀態(tài)能懸停在混凝土中，不發(fā)生下沉現(xiàn)象。在選用通用振搗棒振搗情況下，下沉不明顯。將50mm的角鋼垂直于射線方向每隔600mm水平焊接到混凝土的鋼筋上，使角鋼的邊與垂直方向成45°，垂直方向處于將要澆筑的澆筑層的頂部；澆筑使用上述骨料制備的混凝土，使每個澆筑層依隨擋板分段；使相鄰段新澆筑層的頂面標高均隨擋板相差50mm，形成該澆筑層頂面分段錯層。合理振搗使混凝土密實。同樣方法澆筑多層。澆筑后，骨料未發(fā)生下沉現(xiàn)象，在振搗密實后，骨料下沉不明顯。墻體各部位對各種射線阻擋效果均勻。實施例4按現(xiàn)行規(guī)范制備坍落度為80mm的混凝土時，六棱柱形骨料在坍落度為80mm混凝土中，呈現(xiàn)水平面最小的姿態(tài)，柱的軸線平行于重力線。所配混凝土的密度為4600kg/m3 ;鐵質(zhì)柱形骨料I的密度為7800kg/m3，柱高14_，水平截面外接圓的直徑Dz=20mm，飛邊長d=3mm 5mm 不等，橫截面為Sg=3 X 10 X 5 X I. 73mm2，骨料的當量截面為Sd=7800/4600X3X 10X5X1. 73mm2，次級骨料的輪廓直徑為d2=0. 2X20mm，第三級骨料輪廓直徑為d3=0. 4 X 4mm,其余從略。
試驗估算算式，飛邊長取平均值，擾動的面積Sf3 X (10+4+4) X 9 X I. 73 Kmm2。本實施例中，飛邊的數(shù)量和次級骨料的比例，不能全部占滿柱形骨料的底部邊緣，其修正系數(shù)K，試驗值為0. 58。該狀態(tài)下，“承受擾動的穩(wěn)定態(tài)最大面積”為S, ^ 3X18X9X1. 73X0. 58mm2大于柱形骨料的當量面積Sd=7800/4600X3X 10X5X1. 73mm2。理論上骨料在靜止狀態(tài)能懸停在混凝土中，不發(fā)生下沉現(xiàn)象。實驗時的混凝土拌合物，骨料在靜止狀態(tài)能懸停在混凝土中，不發(fā)生下沉現(xiàn)象。在選用通用振搗棒振搗情況下，下沉不明顯。將高60mm,彎角150° ,壁厚5mm的彎角件垂直于射線方向每隔500mm水平焊接到混凝土的鋼筋上，垂直方向處于將要澆筑的澆筑層的頂部；澆筑使用上述骨料制備的混凝土，使每個澆筑層隨擋板分段；使相鄰段新澆筑層的頂面標高均隨擋板相差60_，形成該澆筑層頂面分段錯層。合理振搗使混凝土密實。 同樣方法澆筑多層。澆筑后，骨料未發(fā)生下沉現(xiàn)象，在振搗密實后，骨料下沉不明顯。墻體各部位對各種射線阻擋效果均勻。實施例5按現(xiàn)行規(guī)范制備坍落度為80mm的混凝土時，正方體形骨料在坍落度為80mm混凝土中，呈現(xiàn)水平面最小的姿態(tài)，棱平行于重力線。所配混凝土的密度為4600kg/m3;鐵質(zhì)柱形骨料I的密度為7800kg/m3,棱長14_、飛邊長d=3_ 5_不等，橫截面為Sg=142mm2,骨料的當量截面為Sd=78 00/46 00X 142mm2，次級骨料的輪廓直徑為d2=0. 25X 20mm，第三級骨料輪廓直徑為d3=0. 3 X 5mm，其余從略。試驗估算算式，飛邊長取平均值，擾動的面積Sf(14+4+4)2 K mm2。本實施例中，飛邊的數(shù)量和次級骨料的比例，不能全部占滿柱形骨料的底部邊緣，其修正系數(shù)K，試驗值為0. 76。該狀態(tài)下，“承受擾動的穩(wěn)定態(tài)最大面積”為^ (14+4+4)2 X0. 76mm2大于柱形骨料的當量面積Sd=78 00/46 00 X 142mm2。理論上骨料在靜止狀態(tài)能懸停在混凝土中，不發(fā)生下沉現(xiàn)象。實驗時的混凝土拌合物，骨料在靜止狀態(tài)能懸停在混凝土中，不發(fā)生下沉現(xiàn)象。在選用通用振搗棒振搗情況下，下沉不明顯。將高30mm，彎角120°，壁厚Imm的彎角件在垂直于射線方向，每隔400mm焊接到混凝土的鋼筋上，垂直方向處于將要澆筑的澆筑層的頂部；澆筑使用上述骨料制備的混凝土，使每個澆筑層依隨擋板分段；使相鄰段新澆筑層的頂面標高均隨擋板相差約30mm，形成該澆筑層頂面分段錯層。合理振搗使混凝土密實。同樣方法澆筑多層。澆筑后，骨料未發(fā)生下沉現(xiàn)象，在振搗密實后，骨料下沉不明顯。墻體各部位對各種射線阻擋效果均勻。實施例6按現(xiàn)行規(guī)范配合坍落度為80mm的混凝土時，正方體形骨料在坍落度為80mm混凝土中，呈現(xiàn)水平面最小的姿態(tài)，棱平行于重力線。所配混凝土的密度為4900kg/m3;鐵質(zhì)柱形骨料I的密度為7800kg/m3，棱長20mm、飛邊長為Rf=4. 2mm 5. 6mm，橫截面為Sg=202mm2，骨料的當量截面為Sd=78 00/49 00 X 202mm2，次級骨料的輪廓直徑為d2=0. 25 X 28mm，第三級骨料輪廓直徑為d3=0. 4 X 7mm，其余從略。試驗估算算式，飛邊長取平均值,擾動的面積Sf (20+4. 9+4. 9)2 *K mm2。本實施例中，飛邊的數(shù)量和次級骨料的比例，不能全部占滿柱形骨料的底部邊緣，其修正系數(shù)K，試驗值為0. 79。該狀態(tài)下，“承受擾動的穩(wěn)定態(tài)最大面積”為S, (20+4. 9+4. 9)2 X0. 79mm2大于柱形骨料的當量面積Sd=78 00/49 00 X 202mm2。理論上骨料在靜止狀態(tài)能懸停在混凝土中，不發(fā)生下沉現(xiàn)象。 實驗時的混凝土拌合物，骨料在靜止狀態(tài)能懸停在混凝土中，不發(fā)生下沉現(xiàn)象。在選用通用振搗棒振搗情況下，下沉不明顯。將高45mm,彎角135° ,壁厚3mm的彎角件垂直于射線方向每隔400mm焊接到混凝土的鋼筋上，垂直方向處于將要澆筑的澆筑層的頂部；澆筑使用上述骨料制備的混凝土，使每個澆筑層依隨擋板分段；使相鄰段新澆筑層的頂面標高均隨擋板相差45mm，形成該澆筑層頂面分段錯層。合理振搗使混凝土密實。同樣方法燒筑多層。澆筑后，骨料未發(fā)生下沉現(xiàn)象，在振搗密實后，骨料下沉不明顯。墻體各部位對各種射線阻擋效果穩(wěn)定均一。以上所述，僅是本發(fā)明的較佳實施例而已，并非是對本發(fā)明作其它形式的限制，任何熟悉本專業(yè)的技術人員可能利用上述揭示的技術內(nèi)容加以變更或改型為等同變化的等效實施例。但是凡是未脫離本發(fā)明技術方案內(nèi)容，依據(jù)本發(fā)明的技術實質(zhì)對以上實施例所作的任何簡單修改、等同變化與改型，仍屬于本發(fā)明技術方案的保護范圍。
權利要求
1. 一種制備骨料均勻的高密度混凝土的方法，其特征在于，其實施步驟為 I. I、配制高密度混凝土漿料，其骨料中鐵質(zhì)或鉛質(zhì)骨料占15 80% (體積百分比)； I. 2、在防護射線的垂直方向上每隔300mm 600mm水平設置擋板，焊接到預澆筑混凝土結(jié)構的鋼筋上，垂直方向上擋板處于每層混凝土澆筑層的頂部； 1.3、澆注I. I所述高密度混凝土漿料，每個澆筑層頂部隨擋板分段；第一段澆筑至擋板的上平，第二段澆筑至檔板的下平，第三段澆筑至擋板的上平，依次類推，使相鄰段新澆筑層的頂面標高均相差30mm 60mm，形成該澆筑層頂面分段錯層。
2.根據(jù)權利要求I所述的一種制備骨料均勻的高密度混凝土的方法，其特征在于所述擋板的折邊的角度在120° 150° ,擋板高30mm 60mm,壁厚Imm 5mm,材料為鐵質(zhì)。
3.根據(jù)權利要求I或2所述的一種制備骨料均勻的高密度混凝土的方法，其特征在于所述擋板用30mm 60mm的角鋼或彎角件制作。
4.權利要求I 3任一項所述的制備骨料均勻的高密度混凝土的方法中所用的鐵質(zhì)或鉛質(zhì)骨料，其特征在于所述鐵質(zhì)或鉛質(zhì)骨料至少包括粗骨料、次級骨料和第三級骨料；所述粗骨料的形狀為棱長之間相差均在5%以內(nèi)的六面體、柱高為0. 75 0. 85倍的截面直徑的圓柱體或柱高為0. 65 0. 75倍的截面外接圓直徑的六棱體中的一種；所述次級骨料的輪廓尺寸是粗骨料截面直徑的0. 2 0. 4倍；所述第三級骨料的輪廓尺寸是次級骨料輪廓尺寸的0.2 0.4倍。
5.根據(jù)權利要求4所述的鐵質(zhì)或鉛質(zhì)骨料，其特征在于所述粗骨料的形狀為正方體、柱高為0. 8倍的截面直徑的圓柱體或柱高為0. 7倍的截面外接圓直徑的六棱體中的一種。
6.根據(jù)權利要求4所述的鐵質(zhì)或鉛質(zhì)骨料，其特征在于在所述的鐵質(zhì)或鉛質(zhì)骨料的表面上粘接有大小不等的顆?；蛟趶较蛏嫌脹_壓工藝制造出飛邊。
7.根據(jù)權利要求6所述的鐵質(zhì)或鉛質(zhì)骨料，其特征在于所述鐵質(zhì)或鉛質(zhì)骨料上粘接有顆粒的表面積占總表面積的5 40%。
8.根據(jù)權利要求6或7所述的鐵質(zhì)或鉛質(zhì)骨料，其特征在于所述顆粒的直徑是鐵質(zhì)或鉛質(zhì)骨料截面直徑的0. I 0. 3倍，所述飛邊的長度是鐵質(zhì)或鉛質(zhì)粗骨料截面直徑的·0.15 0. 25 倍。
9.根據(jù)權利要求4所述的鐵質(zhì)或鉛質(zhì)骨料，其特征在于所述的顆粒與鐵質(zhì)或鉛質(zhì)骨料的材質(zhì)相同。
全文摘要
一種制備骨料均勻的高密度混凝土的方法及其骨料，屬于混凝土制備技術領域，具體涉及一種制備高密度混凝土的方法。其特征在于本發(fā)明選用的鐵質(zhì)或鉛質(zhì)骨料的下沉趨勢引起的漿料受擾動面積大于等于該骨料的當量面積；試配前，在實驗臺上，按照計算的配合比制作拌合物小樣，對上述鐵質(zhì)或鉛質(zhì)的粗骨料的下沉情況做檢測，記錄檢測數(shù)據(jù)；混凝土分層澆筑施工時采用錯層澆筑。本發(fā)明提高了骨料的均布率，使工程的防射線能力更加均勻。
文檔編號C04B14/34GK102733607SQ201210156210
公開日2012年10月17日 申請日期2012年5月18日 優(yōu)先權日2012年5月18日
發(fā)明者周锫, 孫茂波, 鞏天濤, 鞏方濤, 鞏曰新, 張會亭, 張志新, 田昊, 田昭春, 田緒峰, 田連超, 穆冠帥, 黃琪亮 申請人:山東起鳳建工股份有限公司, 張會亭