汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子啟動(dòng)曲線優(yōu)化及蠕變?疲勞壽命評估的方法與流程

本發(fā)明涉及汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子啟動(dòng)優(yōu)化技術(shù)，尤其是涉及一種汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子啟動(dòng)曲線優(yōu)化及蠕變-疲勞壽命評估的方法。

背景技術(shù)：

現(xiàn)代電力工業(yè)的發(fā)展要求汽輪機(jī)各部件承受更高的溫度和更大的工作載荷。轉(zhuǎn)子是汽輪機(jī)能量轉(zhuǎn)換和傳遞扭矩的關(guān)鍵部件，其壽命關(guān)系到整個(gè)機(jī)組的運(yùn)行安全。近年來，隨著我國電網(wǎng)容量不斷增大，電網(wǎng)峰谷值日益加劇，迫使大型火電機(jī)組頻繁地參與調(diào)峰運(yùn)行，轉(zhuǎn)子在這種頻繁啟?；虼蠓蓉?fù)荷變動(dòng)的非穩(wěn)定工況下，其金屬材料會產(chǎn)生低周疲勞損傷，進(jìn)而縮短汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子的使用壽命。因此在保證轉(zhuǎn)子安全的條件下，能夠?qū)崿F(xiàn)機(jī)組的快速啟動(dòng)具有重要的意義。

汽輪機(jī)在冷態(tài)啟動(dòng)過程中，主蒸汽的溫度和壓力自鍋爐點(diǎn)火后逐漸升高，當(dāng)主蒸汽溫度達(dá)到?jīng)_轉(zhuǎn)溫度時(shí)，汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子開始沖轉(zhuǎn)，轉(zhuǎn)速達(dá)到一定值后停止升速，待主蒸汽溫度達(dá)到一定值后開始機(jī)組開始暖機(jī)，經(jīng)過一段時(shí)間的冷態(tài)暖機(jī)，在機(jī)組的軸向位移、脹差、汽缸總膨脹、高中壓外缸內(nèi)壁的上下缸溫差等情況良好的條件下，汽輪機(jī)進(jìn)一步升速至額定轉(zhuǎn)速。在汽輪機(jī)并網(wǎng)后，汽輪機(jī)主蒸汽溫度通過不同溫升率提升至額定溫度。提高啟動(dòng)的溫升率，可以縮短啟動(dòng)時(shí)間，相應(yīng)減少啟動(dòng)過程的燃油消耗量，有助于提高電廠經(jīng)濟(jì)效益。但溫升率和壓升率的提高，勢必會增加高溫部件，尤其是汽輪機(jī)高、中壓轉(zhuǎn)子的低周疲勞壽命損耗，縮短機(jī)組的使用壽命。因此，對機(jī)組實(shí)際啟動(dòng)過程中對汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子進(jìn)行應(yīng)力計(jì)算和分析，擬定優(yōu)化啟動(dòng)策略，指導(dǎo)機(jī)組的啟動(dòng)。這樣使機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性、安全性的綜合指標(biāo)趨于最優(yōu)，充分發(fā)揮機(jī)組的潛力。

目前，定義轉(zhuǎn)子啟動(dòng)優(yōu)化目標(biāo)函數(shù)和約束條件，通過支持向量機(jī)(svm，supportedvectormachine)和遺傳粒子群算法(pso，particleswarmoptimization)的結(jié)合對汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子冷態(tài)啟動(dòng)過程優(yōu)化的專利還沒有新的發(fā)現(xiàn)，也沒有人利用連續(xù)損傷力學(xué)模型(cdm，continuousdamagemechanics)對汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子優(yōu)化啟動(dòng)曲線的可靠性和準(zhǔn)確性進(jìn)行分析論證，且在專利網(wǎng)的查詢中也沒有見到與本發(fā)明詳盡的發(fā)明專利的申請和授權(quán)。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明的目的就是為了克服上述現(xiàn)有技術(shù)存在的缺陷而提供一種汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子啟動(dòng)曲線優(yōu)化及蠕變-疲勞壽命評估的方法。

本發(fā)明的目的可以通過以下技術(shù)方案來實(shí)現(xiàn)：

一種汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子啟動(dòng)曲線優(yōu)化及蠕變-疲勞壽命評估的方法，首先建立優(yōu)化啟動(dòng)目標(biāo)函數(shù)和約束條件，然后結(jié)合轉(zhuǎn)子應(yīng)力svm模型和pso算法計(jì)算出在滿足應(yīng)力要求下轉(zhuǎn)子在啟動(dòng)過程中不同時(shí)間的最優(yōu)溫升率，最后通過轉(zhuǎn)子cdm模型對此方法進(jìn)行驗(yàn)證分析。

該方法具體為：

1)定義啟動(dòng)優(yōu)化目標(biāo)函數(shù)和邊界條件：

2)建立轉(zhuǎn)子應(yīng)力svm模型：

3)基于轉(zhuǎn)子應(yīng)力svm模型的啟動(dòng)優(yōu)化；利用pso算法尋找最優(yōu)溫升率；

4)優(yōu)化啟動(dòng)方案下的轉(zhuǎn)子蠕變-疲勞壽命評估。

所述的步驟1)定義啟動(dòng)優(yōu)化目標(biāo)函數(shù)和邊界條件具體為：

(1)依據(jù)實(shí)際啟動(dòng)曲線，以主蒸汽的溫升率為參數(shù)，利用函數(shù)表達(dá)式定義啟動(dòng)時(shí)間；

(2)以主蒸汽的溫度和轉(zhuǎn)子危險(xiǎn)點(diǎn)的應(yīng)立作為約束邊界條件。

所述的步驟1)中具體的目標(biāo)函數(shù)為：

機(jī)組冷態(tài)啟動(dòng)規(guī)劃問題可寫作式(1)，在約束條件下求解目標(biāo)函數(shù)最優(yōu)解的問題。

使服從約束條件：

h(k1,...ki,...k5)＝hmax(3)式中：h為主蒸汽溫度；

hmax為主蒸汽額定溫度，取537℃；

σmj為轉(zhuǎn)子關(guān)鍵點(diǎn)最大等效應(yīng)力；

σlj為材料許用應(yīng)力范圍；

ai,b,c為常數(shù)；

k1,k2,k3,k4,k5為不同時(shí)間段的溫升率。

所述的步驟1)中約束邊界條件的確定如下：

根據(jù)機(jī)組抽汽溫度及軸承處冷卻抽溫等條件，確定冷態(tài)啟動(dòng)時(shí)轉(zhuǎn)子四個(gè)位置的第一類邊界條件，其中包括調(diào)節(jié)級前金屬溫度為45℃，軸承處溫度為40℃，軸封處溫度為100℃，高壓缸和中壓缸出口溫度為105℃，根據(jù)啟動(dòng)結(jié)束時(shí)溫度和壓力的大小，尋找5個(gè)最危險(xiǎn)點(diǎn)進(jìn)行重點(diǎn)監(jiān)測。

所述的步驟2)建立轉(zhuǎn)子應(yīng)力svm模型具體為：

(1)確定機(jī)組概況、結(jié)構(gòu)特點(diǎn)及各項(xiàng)參數(shù)；

(2)確定汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子的材料特性和參數(shù)，并通過有限元軟件ansys進(jìn)行建模：定義模型的熱邊界條件和結(jié)構(gòu)邊界條件；

(3)計(jì)算蒸汽參數(shù)、蒸汽動(dòng)力粘度、蒸汽導(dǎo)熱系數(shù)、葉輪兩側(cè)換熱系數(shù)、光軸處換熱系數(shù)和汽封處換熱系數(shù)；

(4)分析汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子溫度場和應(yīng)力場；

(5)根據(jù)實(shí)際啟動(dòng)工況，定義多組啟動(dòng)曲線，計(jì)算不同啟動(dòng)工況下轉(zhuǎn)子的溫度場和應(yīng)力場；

(6)依據(jù)以上有限元計(jì)算結(jié)果，以啟動(dòng)參數(shù)為輸入，轉(zhuǎn)子應(yīng)力為輸出，建立轉(zhuǎn)子應(yīng)力的svm模型。

所述的步驟4)優(yōu)化啟動(dòng)方案下的轉(zhuǎn)子蠕變-疲勞壽命評估具體為：

(1)分析汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子蠕變損傷；

(2)分析汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子疲勞損傷；

(3)分析汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子蠕變-疲勞耦合損傷。

所述的步驟4)詳細(xì)為：

(1)低周疲勞損傷壽命評估

(2)蠕變損傷壽命評估

(3)蠕變-疲勞交互作用下線性損傷壽命評估

(4)蠕變-疲勞交互作用下非線性損傷壽命評估

式中：df為低周疲勞損傷；

dc為蠕變損傷；

dt為蠕變—疲勞交互作用下的線性損傷；

ddt為蠕變—疲勞交互作用下的非線性損傷；

rv為多軸系數(shù)，rvf為疲勞載荷多軸系數(shù)，rvc為蠕變載荷多軸系數(shù)；

δεp為塑性應(yīng)變范圍；

σeq為當(dāng)量應(yīng)力；

n為載荷循環(huán)次數(shù)；

ν為泊松比，取ν＝0.3；

所述的rv表達(dá)式為，σh為平均應(yīng)力；t為運(yùn)行時(shí)間。

式(4)到(6)中材料參數(shù)為30gr1mo1v在510℃通過試驗(yàn)方法回歸得到的。

與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明的有效核心是啟動(dòng)優(yōu)化目標(biāo)函數(shù)和邊界條件的定義，以及利用轉(zhuǎn)子應(yīng)力svm模型和pso算法對汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子啟動(dòng)過程中的不同時(shí)間段的溫升率進(jìn)行尋優(yōu)，從而縮短啟動(dòng)時(shí)間，優(yōu)化啟動(dòng)曲線。并利用cdm模型對汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子進(jìn)行壽命評估，基于壽命評估結(jié)果，可以對優(yōu)化后的曲線進(jìn)行分析驗(yàn)證。使兩種方法的結(jié)果相互印證，互相支持。

這兩種方法的結(jié)合，將在滿足轉(zhuǎn)子應(yīng)力要求的前提下，實(shí)現(xiàn)的機(jī)組更經(jīng)濟(jì)、更快速的啟動(dòng)，提高了機(jī)組工作效率、實(shí)現(xiàn)了節(jié)能減排。

附圖說明

圖1為汽輪機(jī)啟動(dòng)曲線及模型相關(guān)參數(shù)示意圖；

圖2為轉(zhuǎn)子換熱系數(shù)計(jì)算流程圖；

圖3為轉(zhuǎn)子溫度和應(yīng)力檢測關(guān)鍵點(diǎn)示意圖；

圖4為遺傳算法優(yōu)化svr流程圖；

圖5為遺傳粒子群混合算法流程圖；

圖6為汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子有限元模型示意圖；

圖7為冷態(tài)啟動(dòng)過程中轉(zhuǎn)子關(guān)鍵點(diǎn)當(dāng)量應(yīng)力變化曲線圖；

圖8為轉(zhuǎn)子低周疲勞損傷曲線圖；

圖9為轉(zhuǎn)子蠕變損傷曲線圖；

圖10為轉(zhuǎn)子線性與非線性總損傷曲線圖；

圖11為轉(zhuǎn)子基于主蒸汽優(yōu)化曲線的壽命曲線圖。

具體實(shí)施方式

下面將結(jié)合本發(fā)明實(shí)施例中的附圖，對本發(fā)明實(shí)施例中的技術(shù)方案進(jìn)行清楚、完整地描述，顯然，所描述的實(shí)施例是本發(fā)明的一部分實(shí)施例，而不是全部實(shí)施例?；诒景l(fā)明中的實(shí)施例，本領(lǐng)域普通技術(shù)人員在沒有做出創(chuàng)造性勞動(dòng)的前提下所獲得的所有其他實(shí)施例，都應(yīng)屬于本發(fā)明保護(hù)的范圍。

本發(fā)明用于汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子啟動(dòng)曲線優(yōu)化及蠕變-疲勞壽命評估的方法具體操作步驟如下：

1.建立機(jī)組冷態(tài)啟動(dòng)數(shù)學(xué)模型

機(jī)組冷態(tài)啟動(dòng)規(guī)劃問題可寫作式(1)，在約束條件下求解目標(biāo)函數(shù)最優(yōu)解的問題。

使服從約束條件：

h(k1,...ki,...k5)＝hmax(3)

式中：h——主蒸汽溫度；

hmax——主蒸汽額定溫度，取537℃；

σmj——轉(zhuǎn)子關(guān)鍵點(diǎn)最大等效應(yīng)力；

σlj——材料許用應(yīng)力范圍；

ai,b,c——常數(shù)；

k1,k2,k3,k4,k5——不同時(shí)間段的溫升率，見圖1。

2.建立汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子有限元模型

在進(jìn)行有限元分析時(shí)，對模型進(jìn)行適當(dāng)是的簡化是很有必要的。但是對于高壓調(diào)節(jié)級的根部、彈性槽、軸肩等蒸汽溫度較高且容易產(chǎn)生應(yīng)力集中的部位，是機(jī)組啟停過程中重點(diǎn)監(jiān)測部位，在建立模型時(shí)需要嚴(yán)格按照轉(zhuǎn)子精加工圖進(jìn)行處理，網(wǎng)格劃分時(shí)也需要進(jìn)行網(wǎng)格加墨處理。且選擇材料為單元plane13。

3.計(jì)算換熱系數(shù)

在汽輪機(jī)的啟動(dòng)、停機(jī)以及負(fù)荷變動(dòng)時(shí)，與轉(zhuǎn)子外表面上相接觸的蒸汽溫度、壓力、流量等參數(shù)均隨時(shí)間和軸向位置變化，因而，轉(zhuǎn)子外表面的換熱系數(shù)是時(shí)間和空間的函數(shù)。計(jì)算轉(zhuǎn)子某時(shí)刻某位置處的換熱系數(shù)時(shí)，需要根據(jù)該時(shí)刻該位置處蒸汽溫度、壓力、流量等參數(shù)計(jì)算蒸汽動(dòng)力粘度、導(dǎo)熱系數(shù)等物性參數(shù)，進(jìn)而根據(jù)換熱系數(shù)計(jì)算公式所需結(jié)果。由于換熱系數(shù)計(jì)算過程中涉及的參數(shù)、公式較多以及計(jì)算量較大，為了便于計(jì)算，本文中利用matlab進(jìn)行編程計(jì)算，計(jì)算流程如圖2所示。

4.汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子冷態(tài)啟動(dòng)溫度場與應(yīng)力場的分析

關(guān)于冷態(tài)啟動(dòng)過程中轉(zhuǎn)子初始溫度場的計(jì)算，首先要確定轉(zhuǎn)子的溫度邊界條件。根據(jù)機(jī)組抽汽溫度及軸承處冷卻抽溫等條件，確定冷態(tài)啟動(dòng)時(shí)轉(zhuǎn)子四個(gè)位置的第一類邊界條件，其中包括調(diào)節(jié)級前金屬溫度為45℃，軸承處溫度為40℃，軸封處溫度為100℃，高壓缸和中壓缸出口溫度為105℃。根據(jù)啟動(dòng)結(jié)束時(shí)溫度和壓力的大小，尋找5個(gè)最危險(xiǎn)點(diǎn)進(jìn)行重點(diǎn)監(jiān)測，具體見圖3。

5.轉(zhuǎn)子冷態(tài)啟動(dòng)應(yīng)力svm模型的回歸

定義不同的啟動(dòng)曲線的目標(biāo)函數(shù)和約束條件，計(jì)算不同啟動(dòng)工況下轉(zhuǎn)子溫度場和應(yīng)力場，以啟動(dòng)參數(shù)為輸入，轉(zhuǎn)子應(yīng)力為輸出，建立轉(zhuǎn)子應(yīng)力的svm模型。模型的復(fù)雜程度和泛化能力受c、ε和γ三個(gè)參數(shù)的共同影響，而這三個(gè)參數(shù)之間也會相互影響。遺傳算法對svr參數(shù)尋優(yōu)的具體步驟如下：

(1)對染色體進(jìn)行編碼，確定適應(yīng)度函數(shù)、種群規(guī)模n、進(jìn)化代數(shù)m、交叉概率、變異概率等參數(shù)，隨機(jī)產(chǎn)生以n組參數(shù)c、ε、γ的初始值，即n個(gè)染色體。

(2)采用每個(gè)染色體作為svr的參數(shù)，以選定的訓(xùn)練樣本中的主蒸汽溫升參數(shù)為輸入，最大應(yīng)力值為輸出，訓(xùn)練回歸模型。對當(dāng)前種群，本文將svr訓(xùn)練完成后返回的均方差作為染色體的適應(yīng)值，計(jì)算每個(gè)染色體的適應(yīng)值，選出適應(yīng)值最小的直接進(jìn)入下一代，其余染色體根據(jù)選擇算法進(jìn)行選擇。

(3)依次根據(jù)交叉概率和變異概率進(jìn)行交叉和變異，產(chǎn)生新的子代和個(gè)體。

(4)判斷終止條件是否滿足，當(dāng)算法經(jīng)過設(shè)定好的進(jìn)化代數(shù)運(yùn)算后或者相鄰進(jìn)化代數(shù)中最優(yōu)個(gè)體的適應(yīng)值的差值小于設(shè)定的誤差范圍時(shí)，遺傳算法則終止。

遺傳算法對svr參數(shù)的優(yōu)化流程見圖4。

6.基于粒子群算法對啟動(dòng)方案優(yōu)化

利用svr得到各方案中主蒸汽溫升參數(shù)與轉(zhuǎn)子冷態(tài)啟動(dòng)過程中的最大應(yīng)力之間的回歸模型后，基于回歸模型，采用遺傳粒子群混合優(yōu)化算法獲得最優(yōu)啟動(dòng)參數(shù)。其中，目標(biāo)函數(shù)及約束條件根據(jù)公式(1)和公式(2)、公式(3)的形式進(jìn)行計(jì)算，遺傳粒子群優(yōu)化算法同樣在matlab中編程實(shí)現(xiàn)，其算法步驟如下：

(1)設(shè)置優(yōu)化所需參數(shù)，其中包括遺傳算法中的種群規(guī)模n、進(jìn)化代數(shù)m、交叉概率、變異概率和粒子群算法中的粒子最大速度、慣性權(quán)重等。

(2)初始化粒子種群，即隨機(jī)產(chǎn)生n組主蒸汽溫度參數(shù)的初始值，根據(jù)目標(biāo)函數(shù)，計(jì)算每組參數(shù)的適應(yīng)值，記錄粒子個(gè)體的最優(yōu)解pbest及整個(gè)種群中全局最優(yōu)解gbest。

(3)優(yōu)化更新粒子自己的速度與位置。

(4)依次根據(jù)交叉概率pc和變異概率pm進(jìn)行交叉和變異，產(chǎn)生新的子代和個(gè)體。

(5)計(jì)算更新后的每個(gè)粒子的適應(yīng)值，并與已保存的上代種群個(gè)體的最優(yōu)解pbest以及和全局最優(yōu)解gbest進(jìn)行比較，如果更好，則更新pbest和gbest。

(6)判斷終止條件，若滿足終止要求，就終止算法，如果尚未滿足終止條件，則跳轉(zhuǎn)至3進(jìn)行新的迭代計(jì)算。

遺傳粒子群混合算法的流程如圖5所示。

7.汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子壽命評估

低周疲勞損傷壽命評估

(2)蠕變損傷壽命評估

(3)蠕變-疲勞交互作用下線性損傷壽命評估

(4)蠕變-疲勞交互作用下非線性損傷壽命評估

式中：df——低周疲勞損傷；

dc——蠕變損傷；

dt——蠕變—疲勞交互作用下的線性損傷；

ddt——蠕變—疲勞交互作用下的非線性損傷；

rv——多軸系數(shù)，表達(dá)式為，

rvf為疲勞載荷多軸系數(shù)，rvc為蠕變載荷多軸系數(shù)；

n為載荷循環(huán)次數(shù)；

δεp——塑性應(yīng)變范圍；

σeq——當(dāng)量應(yīng)力；

σh——平均應(yīng)力；

t——運(yùn)行時(shí)間；

ν——泊松比，取ν＝0.3。

式(3)到(6)中材料參數(shù)為30gr1mo1v在510℃通過試驗(yàn)方法回歸得到的。

應(yīng)用實(shí)例

現(xiàn)以型號為n320-16.7/537/537的320mw的亞臨界、一次中間再熱、高中亞合缸、兩缸兩排氣、單軸凝汽式汽輪機(jī)為例對本說明作進(jìn)一步的說明。該機(jī)組材料為30gr1mo1v鋼，其材料特性見表1，材料在不同溫度下的機(jī)械特性見表2，在計(jì)算溫度場和應(yīng)力場時(shí)的邊界條件見表3，利用有限元軟件ansys對汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子建模如圖6。

表130gr1mo1v鋼的材料特性

表230gr1mo1v鋼在不同溫度下的機(jī)械特性

表3轉(zhuǎn)子溫度場應(yīng)力場計(jì)算邊界條件

通過ansys計(jì)算得到汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子關(guān)鍵點(diǎn)在不同時(shí)刻的當(dāng)量應(yīng)力如圖7所示?？梢垣@知，轉(zhuǎn)載檢測位置在啟動(dòng)過程中應(yīng)力變化趨勢可以看出其應(yīng)力最大值的位置并不是固定于某個(gè)特定位置，而且隨著啟動(dòng)過程的進(jìn)行而變化，最大應(yīng)力值首先出現(xiàn)在高一級葉根前彈性草處，應(yīng)力為325.6mpa，隨著啟動(dòng)過程的進(jìn)行，最大應(yīng)力出現(xiàn)在調(diào)節(jié)級凹槽處的326mpa，也就是說啟動(dòng)過程中汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子所受的最大應(yīng)力位于調(diào)節(jié)級葉輪根部，這些部位的壽命就代表了整個(gè)轉(zhuǎn)子甚至整個(gè)汽輪機(jī)機(jī)組的壽命。此時(shí)的壓力小于材料的屈服強(qiáng)度，故在此優(yōu)化曲線的啟動(dòng)過程中，汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子在運(yùn)行過程中是安全的。

基于支持向量機(jī)模型和遺傳粒子群算法，求得在最大應(yīng)力條件下，機(jī)組主蒸汽溫升參數(shù)的最優(yōu)值和最優(yōu)參數(shù)如表4所示。此最優(yōu)啟動(dòng)方案下轉(zhuǎn)子的最大應(yīng)力值為387.99mpa，優(yōu)化方案的主蒸汽溫度較原啟動(dòng)方案的溫度提升至額定值的時(shí)間縮短了將近170min。

表4最佳溫升參數(shù)及對應(yīng)最大應(yīng)力

根據(jù)前邊已經(jīng)計(jì)算的最大應(yīng)力值和主蒸汽優(yōu)化啟動(dòng)曲線，利用式(3)到(6)對轉(zhuǎn)子進(jìn)行壽命評估，結(jié)果如圖8-11所示。由圖11可知，轉(zhuǎn)子基于主蒸汽優(yōu)化曲線的壽命最大為100年，大于現(xiàn)在電廠汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子標(biāo)準(zhǔn)壽命30年，故機(jī)組可以依據(jù)此優(yōu)化曲線啟動(dòng)安全運(yùn)行。

利用本發(fā)明優(yōu)化的啟動(dòng)方案可以提升啟動(dòng)速度，節(jié)約啟動(dòng)工況下的燃油能耗，提高機(jī)組啟動(dòng)的經(jīng)濟(jì)性，對機(jī)組的冷態(tài)啟動(dòng)過程具有一定的指導(dǎo)意義。

以上所述，僅為本發(fā)明的具體實(shí)施方式，但本發(fā)明的保護(hù)范圍并不局限于此，任何熟悉本技術(shù)領(lǐng)域的技術(shù)人員在本發(fā)明揭露的技術(shù)范圍內(nèi)，可輕易想到各種等效的修改或替換，這些修改或替換都應(yīng)涵蓋在本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。因此，本發(fā)明的保護(hù)范圍應(yīng)以權(quán)利要求的保護(hù)范圍為準(zhǔn)。