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復合頂板錨桿支護角度確定方法與流程

文檔序號:11950157閱讀:2117來源:國知局
復合頂板錨桿支護角度確定方法與流程

本發(fā)明涉及一種錨桿支護角度確定方法,屬于礦區(qū)安全領域。



背景技術:

煤礦安全高效生產(chǎn)取決于巷道的暢通與穩(wěn)定,而煤礦巷道圍巖控制技術可以為巷道暢通與穩(wěn)定提供有效保障。隨著煤礦開采深度、廣度和強度的不斷增加,出現(xiàn)了大量復雜困難巷道,包括深部高地應力巷道、圍巖松軟膨脹巷道、極破碎圍巖巷道、特大斷面巷道、受強烈動壓影響巷道、沿空留巷與采空區(qū)留巷等.這些復雜困難巷道共同的特點是圍巖變形強烈、破壞范圍大,巷道往往需要多次維修與翻修,極易出現(xiàn)冒頂、片幫,巷道安全得不到保證.我國煤礦開采深度以8~12m/a的速度增加.目前,有100余處煤礦開采深度超過600m,有19處煤礦開采深度超過1 000m,最深達到1 300m.煤炭產(chǎn)量的大幅度提高進一步加速了礦井深度的增加.淺礦井數(shù)目大為減少,深礦井將成倍增加.預計在未來20a我國很多煤礦將進入到1 000~1 500m的開采深度.深部開采引起高地壓、高地溫、高巖溶水壓和強烈的開采擾動影響.深部礦井垂直應力明顯增大,構造應力場復雜,開采擾動影響強烈,導致巷道壓力大、圍巖變形大、破壞嚴重,造成前掘后修、多次翻修甚至冒頂片幫的被動局面,對深部礦井的安全開采帶來巨大威脅。

圍繞上述問題,本文針對復雜困難巷道,基于壓力拱理論,提出了一種錨桿支護角度確定的新方法,目的在于更好地幫助圍巖形成壓力拱,挖掘出圍巖的最大自穩(wěn)能力,從而降低支護難度,達到更好支護效果。



技術實現(xiàn)要素:

本發(fā)明的目的在于:提供一種巷道錨桿支護角度的確定新方法,旨在更好地幫助圍巖形成壓力拱,挖掘出圍巖的最大自穩(wěn)能力,從而降低支護難度,達到好支護效果,保證巷道安全、暢通與穩(wěn)定,并為巷道支護設計提供參考依據(jù)。

本發(fā)明的方案如下:一種復合頂板錨桿支護角度確定方法,

巷道開挖后,矩形巷道周圍形成應力集中,應力集中區(qū)域形狀呈橢圓狀,且應力橢圓外接于矩形巷道,橢圓的中心點與矩形巷道的中心點重合,如圖8中a圖,因此矩形巷道的邊角點坐標屬于橢圓上的一個坐標點,設橢圓的中心為坐標原點,矩形巷道的寬為2B,高為2H,則矩形邊角點A的坐標為(B,H);巷道開挖后巷道上方的應力向兩邊轉移,如圖8中b圖,這種應力轉移是應力橢圓形成的原因,當應力集中橢圓邊界把圍巖破壞時,即在破壞處形成了冒落拱,因此冒落拱的邊界與應力橢圓是重合的,由于冒落拱輪廓線與應力橢圓重合,設壓力拱的頂點為B、冒落拱的高度為h,則B點的坐標為(0,H+h);

將點A(B,H)和點B(0,H+h)代入橢圓方程(1),

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求解得:

因此剪應力橢圓方程為:

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由普氏冒落拱計算公式,可知:

式(3)中,f為巷道頂板的普氏系數(shù),f為巷道兩幫的普氏系數(shù),為兩幫巖石的內摩察角;

由于對每個巷道來說,巷道設計尺寸、普氏系數(shù)和內摩擦角均為已知量,由此可知每個巷道對應的應力橢圓方程。對于,錨桿(索)支護來說,其伸入應力橢圓外長度越長支護效果越好,而垂直于應力橢圓支護時,伸入長度最長,垂直于頂板支護時,伸入長度最短,從這個角度看,垂直于應力橢圓支護效果最好;但是,由于應力橢圓邊界為剪應力集中,當錨桿(索)垂直于應力橢圓時,其抗剪切面積為錨桿(索)的橫截面,抗剪面積最小,即抗剪能力最小,當錨桿(索)與應力橢圓斜交時,其抗剪面積為錨桿(索)斜交的橢圓面積,抗剪面積較大,即抗剪能力較大,從這個角度看,錨桿(索)垂直于頂板時,支護效果最好;需要注意的是上述的討論不針對巷道中間的錨桿,對于巷道中間的錨桿,其既垂直于巷道頂板又垂直于應力橢圓,實踐證明這種支護效果最好。據(jù)此原理,在已知錨桿固定點橫坐標位置的前提下,即可計算出其縱坐標,并推算得出錨桿的傾斜角度θ。該方法尤其適用于特厚復合頂板錨桿支護角度的確定。

本發(fā)明與現(xiàn)有技術相比,主要優(yōu)點是通過數(shù)值模擬提出了剪應力橢圓的概念,通過理論分析提出了新的錨桿支護角度的計算方法。研究表明,巷道頂板的兩邊以剪切破壞為主,其剪應力明顯大于頂板中間位置的值,通過壓力拱計算公式得到了具體的剪應力橢圓的軌跡方程,基于應力橢圓的軌跡方程提出了錨桿支護角度的計算方法,通過具體的工程數(shù)據(jù)計算了合理的錨桿支護角度,為其巷道圍巖形成穩(wěn)定的壓力拱提供了幫助,從而實現(xiàn)巷道的安全、暢通和穩(wěn)定,為礦井高產(chǎn)高效提供了保障,同時,也為類似工程支護提供參考依據(jù)。

附圖說明

圖1是巖層離層破壞過程圖;

圖2是巷道頂板應力分布圖;

圖3是開挖前后巷道上方應力變化示意圖;

圖4是錨桿與應力橢圓夾角示意圖;

圖5是橢圓坐標示意圖(1);

圖6是橢圓坐標示意圖(2);

圖7是錨桿分布位置圖;

圖8是巷道開挖后,巷道處的應力分布圖。

具體實施方式

1.數(shù)值模擬結果

剪應力圖中(圖1),白色部分代表應力集中區(qū),巷道開挖后,其周圍產(chǎn)生應力集中,應力集中區(qū)環(huán)繞巷道并成近似橢圓狀,見圖1a,在這里稱其為應力橢圓或剪應力橢圓;隨著加載步的推移,應力值增大,圍巖破壞首先從薄弱部位煤幫開始,見圖1b;煤幫破裂處應力開始降低,并使得圍巖應力集中區(qū)域向上方深部轉移,此時應力橢圓變大且向左右兩邊深部開始發(fā)散,見圖1c;加載步繼續(xù)推進,巷道第一層頂板左上方和右上方開始產(chǎn)生破壞,破壞位置首先位于薄弱層與應力集中的交匯處,然后主要沿著薄弱層向巷道中部擴展,見圖1d;同時巷道左右上邊角處頂板開始破壞,見圖1c、d、e、f。隨著第一層頂板破壞,應力集中向上轉移,進而導致第二層頂板破壞,周而復始地從下向上依次破壞。當部分巖梁破壞后,上部巖梁破壞位置向兩邊深部轉移,見圖1e、f、g;同樣,從下向上逐層發(fā)展;當下部巖層破壞到一定厚度后,將迅速引起上部離層,進而促使圍巖整體加速破壞,最終導致巷道垮塌,見圖1h。模擬結果顯示,隨著載荷的持續(xù)作用,巷道頂板兩邊的上方首先破壞,且以剪切破壞為主,剪切方向為應力橢圓的切向;這說明采用錨桿(索)支護時,巷道兩邊的錨桿(索)所受的剪切力明顯大于中間,應力分布如圖2。

模擬圖中形成應力橢圓的原因分析:巷道開挖前,其上方的巖層處于應力平衡狀態(tài),開挖后,巷道上方的巖層失去下方的支撐力,促使其上方的應力向巷幫兩邊轉移,從而形成了壓力拱,見圖3。不支護時,巷道維持穩(wěn)定主要依靠壓力拱和巖體的內聚力,其中,壓力拱主要承載上覆原巖應力及自重,壓力拱下方的巖體主要靠其內聚力承載,由于這種區(qū)別,拱下方巖體與拱之間的交接產(chǎn)生了剪應力集中,這便是應力橢圓形成的原因,這說明壓力拱的邊界與應力橢圓是重合的;采用錨網(wǎng)支護時,隨著拱下方巖體的流變破壞,使其對壓力拱和支護體產(chǎn)生了碎脹力,這種碎脹力在壓力拱的邊界線上分為徑向壓力和環(huán)向剪切力,正是環(huán)向的剪切力成為了錨桿剪切破斷的主要作用力;由于巷道的對稱性,中間這種剪切作用力被兩邊相互抵消了,理論上該力為零,也因此,巷道兩邊的剪切力明顯大于中間。工程實踐表明,特厚復合頂板巷道中,頂板兩邊的錨桿破斷率顯著高于中間,且兩邊的破斷主要原因幾乎都是剪切破壞,這與數(shù)值模擬結果相同。

2.錨桿(索)支護角度確定方法

2.1應力橢圓與錨桿(索)參數(shù)之間的關系

對于錨桿支護來說,錨桿的端部越伸入壓力拱的內部,支護效果越好。當錨桿(索)鉆入巖體時,其會與應力橢圓形成交匯,且與應力橢圓交匯點處的切線形成一個夾角α,見圖4。因巷道中部的錨桿1受剪應力影響明顯較小,不需考慮剪應力,α取值與其關系不大,在此主要闡述兩邊的錨桿2和3的α取值問題。當α=90°時,錨桿深入壓力拱內部距離越長,從這個因素考慮來說,其支護效果最好,但頂板錨桿支護的主要作用是控制頂板豎直方向變形,從這個因素考慮,錨桿豎直支護時效果最好。另外由材料力學抗剪強度公式“剪切應力=剪切力/剪切面積”可知,要提高錨桿的抗剪強度,就要增大錨桿的剪切面積。在不增大錨桿直徑的情況下,可以考慮調整錨桿與應力橢圓的角度α來改變剪切面積。當α=90°時,剪切面積為錨桿的橫截面積,此時值最小;當α<90°時,剪切面積為斜切錨桿的橢圓形面積,且角度越小面積越大;因此,從剪切應力的角度來說,α的值取小點較好。從控制巷道變形的角度來說,中間的錨桿1主要是控制巷道的豎向變形,此處應取α=90°,兩邊的錨桿2和3不僅要控制頂板的豎向位移,同時還要控制頂板兩邊的橫向位移,因此錨桿應各自向兩邊傾斜一個角度λ,λ為錨桿與巷道頂板的夾角,見圖5。

綜上所述,當α=90°時,錨桿抵抗剪切的能力最小,但深入壓力拱內部的距離最長,此時通過計算橢圓的切線與頂板的夾角β可推導出相對應的λ,此處的λ用λ′表示;當λ=90°時,錨桿深入壓力拱的距離最小,且無法控制頂板的橫向變形,但其抵抗豎直位移的能力最大;因此,錨桿的實際傾斜角度λ應在λ′~90°之間取值。本文中λ取均值,即(λ′+90°)

2.2應力橢圓方程的確定方法

由橢圓軌跡方程式(1)可知:確定橢圓方程需先求解出半長軸長度a和半短軸長度b,因此需找到橢圓上的兩個點的坐標,旨在代入橢圓方程求解出a和b。

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觀察數(shù)值模擬剪應力圖可知:應力橢圓外接于矩形巷道,且橢圓的中心點與矩形巷道的中心點重合,因此矩形巷道的邊角點坐標屬于橢圓上的一個坐標點。設橢圓的中心為坐標原點,矩形巷道的寬為2B,高為2H,則矩形邊角點A的坐標為(B,H),如圖5。

由于壓力拱輪廓線與應力橢圓重合,可取壓力拱的頂點作為應力橢圓上的點進行求解,設該點為B、壓力拱的高度為h,則B點的坐標為(0,H+h),如圖6。

綜上所述,將點A(B,H)和點B(0,H+h)代入橢圓方程(1),

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求解得:

因此剪應力橢圓方程為:

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由普氏冒落拱計算公式,可知:

式(3)中,f為巷道頂板的普氏系數(shù),f為巷道兩幫的普氏系數(shù),c=2H·tanλ,為兩幫巖石的內摩擦角(一般取25°~35°);

由于對每個巷道來說,巷道設計尺寸、普氏系數(shù)和內摩擦角均為已知量,由此可知每個巷道對應的剪應力橢圓方程,從而,在已知錨桿固定點橫坐標位置的前提下,即可計算出其縱坐標,并推算得出錨桿的傾斜角度λ。

工程算例

某礦11903順槽巷道設計尺寸為:寬×高=4.6m×2.8m,即B=2.3m,H=1.4m,其普氏系數(shù)f=3,內摩察角錨桿支護間距為800mm×800mm。將已知參數(shù)代入公式(1)、(2)和(3)得:a=3.01m,b=2.17m。求解錨桿傾斜角度時,為方便求切點坐標,本文取錨桿垂直鉆入頂板時與應力橢圓的交點坐標進行計算,如圖7中的1~5坐標點,6、7坐標點為巷道邊角點,當f=3時,坐標分別為1(0,2.17)、2(0.8,2.09)、3(-0.8,2.09)、4(1.6,1.84)、5(-1.6,1.84)、6(2.3,1.4)、7(-2.3,1.4);當f=2.5時,坐標分別為1(0,2.44)、2(0.8,2.34)、3(-0.8,2.34)、4(1.6,2.01)、5(-1.6,2.01)、6(2.3,1.4)、7(-2.3,1.4);當f=1.5時,坐標分別為1(0,2.64)、2(0.8,2.52)、3(-0.8,2.52)、4(1.6,2.13)、5(-1.6,2.13)、6(2.3,1.4)、7(-2.3,1.4)。將各坐標點代入(2)、(3)式,求解結果見表2:

表2錨桿(索)設計角度計算結果(f=3)

備注:K表示切點切線的斜率,因點3、5、7與2、4、6對稱,故未列出

當f=4時,求解結果見下表3:

表3錨桿(索)設計角度計算結果(f=4)

最后需要指出的是,當f過小時,會造成冒落壓力拱很難形成或形成的拱范圍過大,此時本設計的支護角度還需與注漿技術及恒阻高強錨桿(索)相結合效果才會更佳。另外,本文所設計的錨桿支護角度不僅適用于頂部錨桿,同時也適用于幫部錨桿,甚至還可以為底部錨桿設計作參考。

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