充氣輪胎及其制造方法與流程

本發(fā)明涉及充氣輪胎及其制造方法。

背景技術(shù)：

眾所周知，在如貨車或巴士這樣的車輛所使用的重載荷用充氣子午線輪胎中，在設(shè)置于胎體與胎面部之間的帶束層上設(shè)置有簾線相對(duì)于輪胎周向的傾斜角度(簾線角度)被設(shè)定為0度～5度左右的小角度的加強(qiáng)帶束(例如，參照專利文獻(xiàn)1～5)。試圖利用加強(qiáng)帶束來抑制輪胎的徑向成長(zhǎng)。

專利文獻(xiàn)

專利文獻(xiàn)1：日本特開2007-45334號(hào)公報(bào)

專利文獻(xiàn)2：日本特開2005-104437號(hào)公報(bào)

專利文獻(xiàn)3：日本特開2014-189243號(hào)公報(bào)

專利文獻(xiàn)4：日本特許第5182455號(hào)公報(bào)

專利文獻(xiàn)5：日本特表平11-502166號(hào)

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

在加強(qiáng)帶束的簾線角度為0度～5度左右的小角度的情況下，由于胎面部的形狀保持力提高，帶束端部的形變減小，所以在帶束耐久力方面是有利的。

然而，如果加強(qiáng)帶束的簾線角度為0度～5度左右的小角度，則輪胎徑向的約束力變得過剩，存在輪胎寬度方向的變形增大的傾向。如果輪胎寬度方向的變形增大，則從胎圈部到輪胎截面最大寬度的范圍內(nèi)的變形增大。結(jié)果，導(dǎo)致胎圈部的形變?cè)龃?，胎圈部的脫層等故障產(chǎn)生的難度(胎圈耐久力)降低。

本發(fā)明的課題在于：提供一種充氣輪胎，能夠確保輪胎的徑向成長(zhǎng)的抑制效果及胎圈耐久力，且能夠提高耐偏磨損性。

作為用于解決所述課題的方案，本發(fā)明提供一種充氣輪胎，其具備配置于胎體與胎面部之間的帶束層，其中，

所述帶束層具備：第一主作用帶束；第二主作用帶束，其配置于所述第一主作用帶束的輪胎徑向外側(cè)，且該第二主作用帶束具有與所述第一主作用帶束的簾線角度相比相對(duì)于輪胎周向的朝向不相同的簾線角度；以及加強(qiáng)帶束，

所述加強(qiáng)帶束的簾線角度在6度以上且9度以下，

所述加強(qiáng)帶束的寬度在輪胎截面寬度的50％以上且比所述第一主作用帶束及第二主作用帶束這兩者中寬度窄的帶束還窄。

所謂“簾線角度”是指帶束或簾布的簾線與輪胎周向所成的銳角。在簾線沿輪胎周向延伸的情況下，簾線角度為0度。

將加強(qiáng)帶束的簾線角度設(shè)定為6度以上且9度以下，而不是設(shè)定為0度以上且5度以下這樣的小角度(實(shí)質(zhì)上可視為0度的角度或接近它的角度)。通過該結(jié)構(gòu)，由于能夠避免加強(qiáng)帶束所帶來的輪胎徑向的約束力變得過強(qiáng)，因此能夠抑制朝向輪胎寬度方向的過度的變形。結(jié)果，能夠抑制產(chǎn)生于胎圈部的形變，提高胎圈耐久力。

通過將加強(qiáng)帶束的簾線角度設(shè)定為6度以上且9度以下，相比于將加強(qiáng)帶束的簾線角度設(shè)定為0度以上且5度以下的小角度的情形，能夠緩和簾線在接地面附近的彎折，有效地防止簾線折斷。

如果將加強(qiáng)帶束的簾線角度設(shè)定在6度以上且9度以下，則相比于簾線角度在0度以上且5度以下的情況，輪胎的徑向成長(zhǎng)的抑制效果會(huì)變?nèi)?。然而，由于加?qiáng)帶束的簾線角度即便最大也僅為9度，因此輪胎徑向的約束力不會(huì)變得過弱。另外，加強(qiáng)帶束的寬度在輪胎截面寬度的50％以上。即，加強(qiáng)帶束具有足夠的寬度，而不是寬度窄小。根據(jù)這些理由，能夠確保必要的輪胎的徑向成長(zhǎng)的抑制效果。另外，由于能夠獲得足夠的胎面部的形狀保持力，減小帶束端部的形變，因此能夠確保必要的帶束耐久力。加強(qiáng)帶束的寬度比第一以及第二主作用帶束這兩者中寬度窄的帶束還要窄。因此，能夠降低產(chǎn)生于加強(qiáng)帶束的形變。

由于使加強(qiáng)帶束的寬度比第一以及第二主作用帶束中寬度窄的帶束還窄，所以簾線不易折斷。

優(yōu)選為，所述加強(qiáng)帶束的寬度在所述胎體的周長(zhǎng)的30％以上且50％以下。

由于使加強(qiáng)帶束的寬度為胎體的周長(zhǎng)的30％以上，所以輪胎徑向的成長(zhǎng)量的抑制效果不會(huì)降低。另外，由于使加強(qiáng)帶束的寬度尺寸為胎體的周長(zhǎng)的50％以下，所以能夠防止發(fā)生帶束斷裂。

如上所述，根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎，能夠確保輪胎的徑向成長(zhǎng)的抑制及胎圈耐久力，且能夠提高耐偏磨損性。

優(yōu)選為，所述加強(qiáng)帶束配置于所述第一主作用帶束與所述第二主作用帶束之間。

通過將加強(qiáng)帶束配置于第一主作用帶束與第二主作用帶束之間，能夠緩和接地面附近的彎折，因此能夠有效地防止簾線折斷。

所述第一以及第二主作用帶束的簾線角度優(yōu)選為20±10度，最佳為17±5度。

所述帶束層還可以具備：配置于所述第二主作用帶束的輪胎徑向外側(cè)的保護(hù)帶束。

所述帶束層還可以具備：配置于所述第一主作用帶束的輪胎徑向內(nèi)側(cè)的緩沖帶束。

充氣輪胎可以為扁平率在70％以下且截面寬度的公稱寬度在365mm以上。

作為用于解決所述課題的方案，本發(fā)明提供一種充氣輪胎的制造方法，所述充氣輪胎具備配置于胎體與胎面部之間的帶束層，其特征在于，

自輪胎內(nèi)徑側(cè)起依次配置第一主作用帶束、加強(qiáng)帶束以及第二主作用帶束來形成所述帶束層，所述加強(qiáng)帶束的簾線角度在6度以上且9度以下，帶束寬度在輪胎截面寬度的50％以上，且在所述胎體的周長(zhǎng)的30％以上且50％以下，所述第二主作用帶束具有與所述第一主作用帶束的簾線角度相比相對(duì)于輪胎周向的朝向不相同的簾線角度。

根據(jù)本發(fā)明，能夠確保輪胎的徑向成長(zhǎng)的抑制效果及帶束耐久力，且能夠提高耐偏磨損性。

附圖說明

圖1是本發(fā)明的實(shí)施方式所涉及的充氣輪胎的子午線截面圖。

圖2是帶束層的展開圖。

圖3是表示有負(fù)載時(shí)的充氣輪胎的示意性局部截面圖。

圖4是變形例所涉及的充氣輪胎的子午線截面圖。

圖5是比較例1的充氣輪胎的子午線截面圖。

符號(hào)說明：

1-充氣輪胎；2-胎面部；2a-接地面；4-胎側(cè)部；6-胎圈部；8-胎體；8a-胎體簾線；10-帶束層；11-緩沖帶束；11a-帶束簾線；12-第一主作用帶束；12a-帶束簾線；13-加強(qiáng)帶束；13a-帶束簾線；14-第二主作用帶束；14a-帶束簾線；15-保護(hù)帶束；15a-帶束簾線；22-胎圈芯；24-胎圈外護(hù)膠；26-胎圈包布；31-輪輞。

具體實(shí)施方式

圖1表示本發(fā)明的實(shí)施方式所涉及的橡膠制的充氣輪胎(以下，稱為輪胎)1。輪胎1為如貨車或巴士這樣的車輛所使用的重載荷用充氣子午線輪胎。另外，輪胎1還是扁平率在70％以下的扁平輪胎。扁平率是由輪胎截面最大高度Ht相對(duì)于輪胎截面最大寬度Wt的比率來定義的。更具體而言，本實(shí)施方式的輪胎1的尺寸(按照ISO方式的標(biāo)記)為445/50R22.5。

輪胎1具備胎面部2、一對(duì)胎側(cè)部4以及一對(duì)胎圈部6。每個(gè)胎圈部6設(shè)置于胎側(cè)部4的輪胎徑向的內(nèi)側(cè)端部(與胎面部2相反側(cè)的端部)。在一對(duì)胎圈部6之間設(shè)置有胎體8。在輪胎1的最內(nèi)側(cè)周面設(shè)置有內(nèi)襯(未圖示)。在胎體8與胎面部2的踏面之間設(shè)置有帶束層10。換言之，在胎面部2中，在胎體8的輪胎徑向外側(cè)設(shè)置有帶束層10。如后面的詳細(xì)說明那樣，本實(shí)施方式的帶束層10具備5片帶束11～15。

胎圈部6具備胎圈芯22、胎圈外護(hù)膠24以及胎圈包布26。胎圈芯22是將多根金屬絲束成截面為六邊形而得到的。胎圈芯22被形成為相對(duì)的2邊與其它邊相比較長(zhǎng)的截面形狀。胎圈芯22被傾斜配置成：3根對(duì)角線中的較長(zhǎng)的對(duì)角線(第一對(duì)角線22a)的延伸方向自輪胎1的外徑側(cè)朝向內(nèi)徑側(cè)而處于下方側(cè)。在胎圈芯22的周圍，胎體8的輪胎寬度方向的端部沿著胎圈外護(hù)膠24從輪胎寬度方向的內(nèi)側(cè)朝向外側(cè)卷起。胎圈包布26配置于胎圈外護(hù)膠24的周圍，使得相對(duì)于胎體8的端部在外側(cè)與胎體8鄰接。

參照?qǐng)D1及圖2，本實(shí)施方式的胎體8由1片胎體簾布構(gòu)成，沿著內(nèi)襯配置。胎體8是用橡膠層覆蓋配置為相互平行的多個(gè)胎體簾線8a而形成的。胎體簾線8a配置成沿輪胎徑向延伸，且相對(duì)于輪胎周向的角度(簾線角度)θ0被設(shè)定為90度。圖1及圖2中的符號(hào)Ce表示輪胎寬度方向的中心線。該中心線Ce所延伸的方向?yàn)檩喬ブ芟?。胎體簾線8a在本實(shí)施方式中由鋼絲制成，但也可以由有機(jī)纖維制作。

參照?qǐng)D1及圖2，本實(shí)施方式的帶束層10具備：配置成相互重疊的5片帶束亦即緩沖帶束11、第一主作用帶束12、加強(qiáng)帶束13、第二主作用帶束14以及保護(hù)帶束15。

緩沖帶束11被配置成：相對(duì)于胎體8在輪胎徑向外側(cè)與該胎體8鄰接。第一主作用帶束12被配置成：相對(duì)于緩沖帶束11在輪胎徑向外側(cè)與該緩沖帶束11鄰接。另外，第二主作用帶束14配置于相比第一主作用帶束12處于輪胎徑向外側(cè)的位置。保護(hù)帶束15被配置成：相對(duì)于第二主作用帶束14在輪胎徑向外側(cè)與該第二主作用帶束14鄰接。

加強(qiáng)帶束13配置于第一主作用帶束12與第二主作用帶束14之間。即，加強(qiáng)帶束13被配置成相對(duì)于第一主作用帶束12在輪胎徑向外側(cè)與該第一主作用帶束12鄰接，而且被配置成相對(duì)于第二主作用帶束14在輪胎徑向內(nèi)側(cè)與該第二主作用帶束14鄰接。

加強(qiáng)帶束13的寬度W3被設(shè)定為：相對(duì)于胎體8的周長(zhǎng)P的比例W3/P滿足0.3≤W3/P≤0.5。在此，在以TRA規(guī)定內(nèi)壓將輪胎組裝于車輪的狀態(tài)下，在輪胎子午線截面處，將加強(qiáng)帶束13的兩外側(cè)端部之間的直線距離設(shè)為加強(qiáng)帶束的寬度W3。另外，關(guān)于胎體8的周長(zhǎng)P，同樣地在以TRA規(guī)定內(nèi)壓將輪胎組裝于車輪的狀態(tài)下，設(shè)為輪胎子午線截面處的如下長(zhǎng)度。即，將連結(jié)胎體8的與胎圈芯22的內(nèi)端對(duì)應(yīng)的位置(與第一對(duì)角線22a的交點(diǎn)P2)彼此的曲線長(zhǎng)度(圖1中，連結(jié)P1和P2的曲線長(zhǎng)度的2倍的長(zhǎng)度)設(shè)為胎體8的周長(zhǎng)P。

第一以及第二主作用帶束12、14的主要功能為：賦予胎體8(簾線角度θ0為90度)輪胎徑向的約束力。加強(qiáng)帶束13的主要功能為：彌補(bǔ)由第一以及第二主作用帶束12、14所帶來的輪胎徑向的約束力。保護(hù)帶束15的主要功能為：保護(hù)第一以及第二主作用帶束12、14，提高輪胎1的耐外傷性。緩沖帶束11的主要功能為提高輪胎1的耐沖擊性。

這些帶束11～15均是用橡膠來覆蓋被配置成相互平行的多個(gè)帶束簾線11a～15a而形成的。

參照?qǐng)D2，對(duì)構(gòu)成帶束層10的帶束11～15所具備的帶束簾線11a～15a相對(duì)于輪胎周向的傾斜角度(簾線角度)θ1～θ5進(jìn)行說明。在以下的說明中，關(guān)于簾線角度θ1～θ5，有時(shí)將以圖2中箭頭A所示的朝向?yàn)榛鶞?zhǔn)，帶束簾線11a～15a相對(duì)于輪胎寬度方向的中心線Ce朝向圖中右側(cè)遠(yuǎn)離而延伸的情形稱之為右上升。另外，有時(shí)將以箭頭A所示的朝向?yàn)榛鶞?zhǔn)，帶束簾線11a～15a相對(duì)于中心線Ce朝向圖中左側(cè)遠(yuǎn)離而延伸的情形稱之為左上升。

第一主作用帶束12的帶束簾線12a的簾線角度θ2在本實(shí)施方式中為17度(右上升)。簾線角度θ2設(shè)定在20±10度的范圍，優(yōu)選設(shè)定在17±5度的范圍。

第二主作用帶束14的帶束簾線14a的簾線角度θ4在本實(shí)施方式中為17度(左上升)。簾線角度θ4設(shè)定在20±10度的范圍，優(yōu)選設(shè)定在17±5度的范圍。

第一以及第二主作用帶束12、14的簾線角度θ2、θ4被設(shè)定成：帶束簾線12a、14a相對(duì)于輪胎寬度方向的中心線Ce呈不同的朝向而延伸。即，簾線角度θ2、θ4中的一方被設(shè)定為右上升，另一方被設(shè)定為左上升。

加強(qiáng)帶束13的帶束簾線13a的簾線角度θ3在本實(shí)施方式中為7度(左上升)。簾線角度θ3設(shè)定在6度以上且9度以下的范圍。

緩沖帶束11的帶束簾線11a的簾線角度θ1在本實(shí)施方式中為65度。簾線角度θ1設(shè)定在60±15度的范圍。

保護(hù)帶束15的帶束簾線15a的簾線角度θ5在本實(shí)施方式中為20度。簾線角度θ5設(shè)定在20±10度的范圍。

關(guān)于簾線角度θ1～θ5的數(shù)值(包含數(shù)值范圍的上下極限值)，容許實(shí)質(zhì)上不可避免的誤差、且只要能夠滿足帶束11～15所要求的功能，則不必是幾何學(xué)上非常嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹怠ｊP(guān)于這一點(diǎn)，胎體簾線8a的簾線角度θ0也是一樣的。

整理帶束11～15的簾線角度θ1～θ5可如下表1所示。

表1

本實(shí)施方式的帶束11～15的除簾線角度以外的主要參數(shù)如下表2所示。

表2

如表2所示，在本實(shí)施方式中，將相對(duì)地配置于輪胎徑向外側(cè)的第二主作用帶束14的寬度W4(325mm)設(shè)定為：比相對(duì)地配置于輪胎徑向內(nèi)側(cè)的第一主作用帶束12的寬度W2(370mm)窄。

加強(qiáng)帶束13的寬度W3設(shè)定為輪胎截面最大寬度Wt的50％以上(W3≥0.5Wt)。這里所說的輪胎截面最大寬度Wt是指：在將輪胎1組裝于規(guī)定輪輞(圖1示意性地示出輪輞31)，并填充規(guī)定內(nèi)壓(TRA規(guī)定內(nèi)壓的830kPa)且無負(fù)載狀態(tài)這樣條件下的值。另外，加強(qiáng)帶束13的寬度W3設(shè)定為比第一以及第二主作用帶束12、14這兩者中寬度窄的帶束還要窄(W3<W2、W4)。在本實(shí)施方式中，加強(qiáng)帶束13的寬度W3設(shè)定為290mm，在前述條件下的輪胎截面最大寬度Wt(440mm)的50％以上，且比寬度窄的第二主作用帶束14的寬度W4(325mm)還要窄。

另外，加強(qiáng)帶束13的寬度W3設(shè)定為：相對(duì)于胎面部2的寬度T的比例W3/T滿足0.66≤W3/T≤0.95，優(yōu)選滿足0.66≤W3/T≤0.82。如果W3/T低于0.66，則輪胎徑向的成長(zhǎng)量的抑制效果及輪胎性能降低；如果W3/T超過0.82、特別是0.95，則雖然輪胎性能提高了，但是會(huì)發(fā)生帶束斷裂。

進(jìn)而，加強(qiáng)帶束13的寬度W3設(shè)定為：相對(duì)于胎體8的最大寬度S的比例W3/S滿足0.60≤W3/S≤0.74。如果W3/S低于0.60，則輪胎徑向的成長(zhǎng)量的抑制效果及輪胎性能降低，如果W3/S超過0.74，則雖然輪胎性能提高了，但是會(huì)發(fā)生帶束斷裂。

將加強(qiáng)帶束13的簾線角度θ3設(shè)定為6度以上且9度以下，而不是設(shè)定為0度以上且5度以下這樣的小角度(實(shí)質(zhì)上可視為0度的角度或者接近它的角度)。因此，能夠避免加強(qiáng)帶束13所帶來的輪胎徑向的約束力變得過強(qiáng)，因此能夠抑制朝向輪胎寬度方向的過度的變形。通過抑制朝向輪胎寬度方向的過度的變形，能夠抑制產(chǎn)生于胎圈部6的形變，能夠提高胎圈耐久力(胎圈部的脫層等故障產(chǎn)生的難度)。

如圖3的示意性圖所示，在負(fù)載狀態(tài)(組裝于車輛的狀態(tài))下，在胎面部2的踏面中的相對(duì)于接地面2a而處于箭頭B所示的輪胎旋轉(zhuǎn)方向上的前后的區(qū)域，加強(qiáng)帶束13的帶束簾線13a產(chǎn)生彎折(符號(hào)C)。簾線角度θ3越小，該彎折越顯著。通過將簾線角度θ3設(shè)定為6度以上且9度以下，相比于將簾線角度θ3設(shè)定為0度以上且5度以下的小角度的情形，能夠緩和加強(qiáng)帶束13的帶束簾線13a在接地面2a附近的彎折，有效地防止簾線折斷。

如上所述，加強(qiáng)帶束13配置于第一主作用帶束12與第二主作用帶束14之間。通過該配置，由第一以及第二主作用帶束12、14保護(hù)加強(qiáng)帶束13，因此能夠更加有效地防止：由接地面2a附近的彎折(圖3的符號(hào)C)引起的加強(qiáng)帶束13的帶束簾線13a的簾線折斷。

如上所述，加強(qiáng)帶束13的寬度W3設(shè)定為：比第一以及第二主作用帶束12、14這兩者中的寬度窄的第二主作用帶束14的寬度W4還要窄。通過這一點(diǎn)，也能夠有效地防止加強(qiáng)帶束13的帶束簾線13a的簾線折斷。

根據(jù)這些理由，能夠有效地防止加強(qiáng)帶束13的簾線折斷。

如果將加強(qiáng)帶束13的簾線角度θ3設(shè)定為6度以上且9度以下，則相比于簾線角度θ3在0度以上且5度以下的情形，輪胎1的徑向成長(zhǎng)的抑制效果會(huì)變?nèi)?。然而，加?qiáng)帶束13的簾線角度θ3即便最大也僅為9度，因此，輪胎徑向的約束力不會(huì)變得過弱。另外，如上所述，加強(qiáng)帶束13的寬度W3在輪胎截面最大寬度Wt的50％以上。即，加強(qiáng)帶束13具有足夠的寬度，而非窄的寬度。根據(jù)這些理由，也能夠確保必要的輪胎1的徑向成長(zhǎng)的抑制效果。另外，由于能夠獲得足夠的胎面部2的形狀保持力，減小帶束端部的形變，因此能夠確保必要的帶束耐久力。加強(qiáng)帶束13的寬度W3比第一以及第二主作用帶束12、14(寬度W2、W4)這兩者中寬度窄的帶束還要窄。因此，能夠降低產(chǎn)生于加強(qiáng)帶束的形變。

如上所述，本實(shí)施方式的輪胎1能夠抑制徑向的成長(zhǎng)，提高帶束耐久力及胎圈耐久力，且發(fā)揮優(yōu)異的耐偏磨損性。

圖4表示實(shí)施方式所涉及的輪胎1的變形例。在該變形例中，帶束層10具備4片帶束亦即第一主作用帶束12、加強(qiáng)帶束13、第二主作用帶束14以及保護(hù)帶束15，但不具備緩沖帶束11。即便在不設(shè)置緩沖帶束11的情況下，也能夠確保輪胎1的徑向成長(zhǎng)的抑制效果與帶束耐久力，且能夠提高胎圈耐久力。

實(shí)施方式1

以下述表3所示的比較例1～5以及實(shí)施例1～4的輪胎為對(duì)象，進(jìn)行了帶束耐久力及胎圈耐久力的評(píng)價(jià)試驗(yàn)。關(guān)于以下沒有特別說明的參數(shù)，在比較例1～5以及實(shí)施例1～4之間是共通的。尤其是在比較例1～5以及實(shí)施例1～4中，輪胎尺寸均為445/50R22.5。

表3

圖5所示的比較例1的帶束層10不具備加強(qiáng)帶束13，而只具備緩沖帶束11、第一主作用帶束12、第二主作用帶束14以及保護(hù)帶束15。

在比較例2中，加強(qiáng)帶束13的簾線角度θ3為0度，比本發(fā)明的簾線角度θ3的范圍(6度以上且9度以下)的下限值小。

在比較例3中，加強(qiáng)帶束13的簾線角度θ3為5度，比本發(fā)明的簾線角度θ3的范圍(6度以上且9度以下)的下限值小。

在比較例4中，加強(qiáng)帶束13的簾線角度θ3為10度，比本發(fā)明的簾線角度θ3的范圍(6度以上且9度以下)的上限值大。

在比較例5中，加強(qiáng)帶束13的寬度W3為180mm。在將輪胎1組裝于規(guī)定輪輞并填充規(guī)定內(nèi)壓、且無負(fù)載狀態(tài)下的輪胎截面最大寬度為440mm，因此，比較例5的加強(qiáng)帶束13的寬度W3相對(duì)于輪胎截面最大寬度Wt的比例為41％，低于本發(fā)明的加強(qiáng)帶束13的寬度W3的下限值(W3＝0.5Wt)。

在實(shí)施例1中，將加強(qiáng)帶束13的簾線角度θ3設(shè)定為本發(fā)明的范圍(6度以上且9度以下)的下限值亦即6度。

在實(shí)施例2中，將加強(qiáng)帶束13的簾線角度θ3設(shè)定為本發(fā)明的范圍(6度以上且9度以下)的中心值附近的值亦即7度。

在實(shí)施例3中，將加強(qiáng)帶束13的簾線角度θ3設(shè)定為本發(fā)明的范圍(6度以上且9度以下)的上限值亦即9度。

在實(shí)施例4中，加強(qiáng)帶束13的寬度W3為220mm。如后所述，評(píng)價(jià)試驗(yàn)的條件下的輪胎截面最大寬度為440mm，因此，實(shí)施例4的加強(qiáng)帶束13的寬度W3相對(duì)于輪胎截面最大寬度Wt的比例為50％，即本發(fā)明的加強(qiáng)帶束13的寬度W3的下限值(W3＝0.5Wt)。

在該評(píng)價(jià)試驗(yàn)中，評(píng)價(jià)了帶束耐久力與胎圈耐久力。

在帶束耐久力的評(píng)價(jià)中，將輪胎尺寸為445/50R22.5的輪胎組裝于輪輞尺寸為22.5×14.00(規(guī)定輪輞)的車輪，填充了930kPa(TRA規(guī)定內(nèi)壓的830kPa相加100kPa之后而得的值)的空氣壓。將組裝于車輪的輪胎安裝到滾筒試驗(yàn)機(jī)，在速度40km/h、載荷54.4kN的條件下實(shí)施行駛試驗(yàn)，到實(shí)施該行駛試驗(yàn)的輪胎破裂為止的行駛距離用表3所示的指數(shù)來表示。

在胎圈耐久力的評(píng)價(jià)中，將輪胎尺寸為445/50R22.5的輪胎組裝于輪輞尺寸為22.5×14.00(規(guī)定輪輞)的車輪，填充了900kPa(TRA規(guī)定內(nèi)壓的830kPa相加70kPa之后而得的值)的空氣壓。將組裝于車輪的輪胎安裝到滾筒試驗(yàn)機(jī)，在速度40km/h、載荷72.5kN的條件下實(shí)施行駛試驗(yàn)，到實(shí)施該行駛試驗(yàn)的輪胎破裂為止的行駛距離用表3所示的指數(shù)來表示。

填充的空氣壓和載荷在帶束耐久力的評(píng)價(jià)與胎圈耐久力的評(píng)價(jià)之間是不同的，這是因?yàn)椋涸趲途昧Φ脑u(píng)價(jià)中，條件是容易在帶束層10中產(chǎn)生形變，在胎圈耐久力的評(píng)價(jià)中，條件是容易在胎圈部6中產(chǎn)生形變。

關(guān)于帶束耐久力與胎圈耐久力，均以比較例1的情形為100，對(duì)剩余的比較例2～5及實(shí)施例1～4的性能進(jìn)行指數(shù)化。

關(guān)于實(shí)施例1～4，帶束耐久力的指數(shù)均為110以上，獲得了良好的帶束耐久力。另外，關(guān)于實(shí)施例1～4，胎圈耐久力的指數(shù)均為105以上，獲得了良好的胎圈耐久力。

在加強(qiáng)帶束13的簾線角度θ3低于本發(fā)明的范圍(6度以上且9度以下)的下限值的比較例2、3中，雖然帶束耐久力的指數(shù)超過110，但是胎圈耐久力的指數(shù)低于105。即，如果加強(qiáng)帶束13的簾線角度θ3為小于本發(fā)明的范圍的角度，則即便帶束耐久力與實(shí)施例1～4相同，也無法得到充分的胎圈耐久力。

在加強(qiáng)帶束13的簾線角度θ3超過本發(fā)明的范圍(6度以上且9度以下)的上限值的比較例4中，雖然胎圈耐久力的指數(shù)超過105，但是帶束耐久力的指數(shù)低于110。即，如果加強(qiáng)帶束13的簾線角度θ3為大于本發(fā)明的范圍的角度，則即便胎圈耐久力與實(shí)施例1～4相同，也無法得到充分的帶束耐久力。

在加強(qiáng)帶束13的寬度W3相對(duì)于輪胎截面最大寬度Wt的比例低于本發(fā)明的范圍(輪胎截面最大寬度的50％以上)的下限值的比較例5中，胎圈耐久力的指數(shù)低于105，且?guī)途昧Φ闹笖?shù)低于110。即，如果加強(qiáng)帶束13的寬度W3比本發(fā)明的范圍窄，則無法得到充分的胎圈耐久力與帶束耐久力。

在加強(qiáng)帶束13配置于與第一主作用帶束12相比處于輪胎徑向內(nèi)側(cè)的位置的比較例4中，雖然胎圈耐久力的指數(shù)超過105，但是帶束耐久力的指數(shù)稍微低于110。因此，從提高帶束耐久力這一點(diǎn)考慮，與加強(qiáng)帶束13配置于與第一主作用帶束12相比處于輪胎徑向內(nèi)側(cè)的位置相比，優(yōu)選加強(qiáng)帶束13配置于第一主作用帶束12與第二主作用帶束14之間。

如上所述，由比較例1～5與實(shí)施例1～4的比較可知：根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎，能夠確保帶束耐久力，并且，能夠提高胎圈耐久力。

實(shí)施方式2

另外，以下述表4所示的比較例11～18，實(shí)施例11～19的輪胎為對(duì)象，進(jìn)行了胎面部的耐偏磨損性和帶束耐久力的評(píng)價(jià)試驗(yàn)。關(guān)于以下沒有特別說明的參數(shù)，在比較例以及實(shí)施例之間是共通的。尤其是在比較例以及實(shí)施例中，輪胎尺寸均為445/50R22.5。另外，除比較例12、實(shí)施例12、13以外，加強(qiáng)帶束13的簾線角度θ3均為7度。

表4

在比較例11中，帶束層不具備加強(qiáng)帶束，而只由其它4個(gè)帶束(緩沖帶束11、第一主作用帶束12、第二主作用帶束14以及保護(hù)帶束15)構(gòu)成。

在比較例12中，加強(qiáng)帶束13的簾線角度θ3為0度。關(guān)于加強(qiáng)帶束13的寬度W3，相對(duì)于胎體8的周長(zhǎng)P的比例W3/P為0.38，相對(duì)于胎面部2的寬度T的比例W3/T為0.74，相對(duì)于胎體的最大寬度S的比例W3/S為0.67。

在比較例13中，上述比例W3/P為0.28，小于本發(fā)明的范圍(0.3以上且0.5以下)的下限值。另外，上述比例W3/T為0.66，即本發(fā)明的范圍(0.66以上且0.82以下)的下限值。進(jìn)而，上述比例W3/S為0.60，即本發(fā)明的范圍(0.60以上且0.74以下)的下限值。

在比較例14中，上述比例W3/P為0.52，大于本發(fā)明的范圍(0.3以上且0.5以下)的上限值。另外，上述比例W3/T為0.82，即本發(fā)明的范圍(0.66以上且0.82以下)的上限值。進(jìn)而，上述比例W3/S為0.74，即本發(fā)明的范圍(0.60以上且0.74以下)的上限值。

在比較例15中，上述比例W3/P為0.38，即本發(fā)明的范圍(0.3以上且0.5以下)的大致中央值。另外，上述比例W3/T為0.62，小于本發(fā)明的范圍(0.66以上且0.82以下)的下限值。進(jìn)而，上述比例W3/S為0.67，即本發(fā)明的范圍(0.60以上且0.74以下)的中央值。

在比較例16中，上述比例W3/P為0.38，即本發(fā)明的范圍(0.3以上且0.5以下)的大致中央值。另外，上述比例W3/T為0.86，大于本發(fā)明的范圍(0.66以上且0.82以下)的上限值。進(jìn)而，上述比例W3/S為0.67，即本發(fā)明的范圍(0.60以上且0.74以下)的中央值。

在比較例17中，上述比例W3/P為0.38，即本發(fā)明的范圍(0.3以上且0.5以下)的大致中央值。另外，上述比例W3/T為0.74，即本發(fā)明的范圍(0.66以上且0.82以下)的中央值。進(jìn)而，上述比例W3/S為0.56，小于本發(fā)明的范圍(0.60以上且0.74以下)的下限值。

在比較例18中，上述比例W3/P為0.38，即本發(fā)明的范圍(0.3以上且0.5以下)的大致中央值。另外，上述比例W3/T為0.74，即本發(fā)明的范圍(0.66以上且0.82以下)的中央值。進(jìn)而，上述比例W3/S為0.78，大于本發(fā)明的范圍(0.60以上且0.74以下)的上限值。

在實(shí)施例11中，上述比例W3/P為0.38，即本發(fā)明的范圍(0.3以上且0.5以下)的大致中央值。另外，上述比例W3/T為0.74，即本發(fā)明的范圍(0.66以上且0.82以下)的中央值。進(jìn)而，上述比例W3/S為0.67，即本發(fā)明的范圍(0.60以上且0.74以下)的中央值。

在實(shí)施例12中，上述比例W3/P、W3/T、W3/S與實(shí)施例11相同，但是，加強(qiáng)帶束13的簾線角度θ3為6度。

在實(shí)施例13中，與實(shí)施例12同樣地，上述比例W3/P、W3/T、W3/S與實(shí)施例11相同，但是，加強(qiáng)帶束13的簾線角度θ3為9度。

在實(shí)施例14中，上述比例W3/P為0.30，即本發(fā)明的范圍(0.3以上且0.5以下)的下限值。另外，上述比例W3/T為0.67，即接近本發(fā)明的范圍(0.66以上且0.82以下)的下限值的值。進(jìn)而，上述比例W3/S為0.60，即本發(fā)明的范圍(0.60以上且0.74以下)的下限值。

在實(shí)施例15中，上述比例W3/P為0.50，即本發(fā)明的范圍(0.3以上且0.5以下)的上限值。另外，上述比例W3/T為0.82，即本發(fā)明的范圍(0.66以上且0.82以下)的上限值。進(jìn)而，上述比例W3/S為0.74，即本發(fā)明的范圍(0.60以上且0.74以下)的上限值。

在實(shí)施例16中，上述比例W3/P為0.38，即本發(fā)明的范圍(0.3以上且0.5以下)的大致中央值。另外，上述比例W3/T為0.67，即接近本發(fā)明的范圍(0.66以上且0.82以下)的下限值的值。進(jìn)而，上述比例W3/S為0.67，即本發(fā)明的范圍(0.60以上且0.74以下)的中央值。

在實(shí)施例17中，上述比例W3/P為0.38，即本發(fā)明的范圍(0.3以上且0.5以下)的大致中央值。另外，上述比例W3/T為0.82，即本發(fā)明的范圍(0.66以上且0.82以下)的上限值。進(jìn)而，上述比例W3/S為0.67，即本發(fā)明的范圍(0.60以上且0.74以下)的中央值。

在實(shí)施例18中，上述比例W3/P為0.38，即本發(fā)明的范圍(0.3以上且0.5以下)的大致中央值。另外，上述比例W3/T為0.74，即本發(fā)明的范圍(0.66以上且0.82以下)的中央值。進(jìn)而，上述比例W3/S為0.60，即本發(fā)明的范圍(0.60以上且0.74以下)的下限值。

在實(shí)施例19中，上述比例W3/P為0.38，即本發(fā)明的范圍(0.3以上且0.5以下)的大致中央值。另外，上述比例W3/T為0.74，即本發(fā)明的范圍(0.66以上且0.82以下)的中央值。進(jìn)而，上述比例W3/S為0.74，即本發(fā)明的范圍(0.60以上且0.74以下)的上限值。

在該評(píng)價(jià)試驗(yàn)中，評(píng)價(jià)了耐偏磨損性及帶束耐久力。

在耐偏磨損性的評(píng)價(jià)中，將輪胎尺寸為445/50R22.5的輪胎組裝于輪輞尺寸為22.5×14.00(規(guī)定輪輞)的車輪，填充了830kPa(TRA規(guī)定內(nèi)壓)的空氣。在速度80km/h、載荷4625kg(TRA100％載荷)的條件下實(shí)施行駛試驗(yàn)，將作用于中心線Ce上的花紋塊及胎肩花紋塊的磨損能量比用指數(shù)來表示。應(yīng)予說明，帶束耐久力的評(píng)價(jià)如上所述。

關(guān)于胎面部2的耐偏磨損性與帶束耐久力，均以比較例11的情形為100，對(duì)剩余的比較例12～18及實(shí)施例11～19的性能進(jìn)行指數(shù)化。關(guān)于耐偏磨損性，在指數(shù)90～110的范圍內(nèi)偏磨損較少，耐偏磨損性優(yōu)異。意味著：如果指數(shù)低于100，則與胎肩花紋塊相比，中心線Ce側(cè)的花紋塊的磨損量較大；反之，如果指數(shù)超過100，則與中心線Ce側(cè)的花紋塊相比，胎肩花紋塊的磨損量較大。如果指數(shù)為90以下或110以上，則偏磨損嚴(yán)重，能夠判斷為：處于輪胎性能差的狀態(tài)。另一方面，關(guān)于帶束耐久力，如果指數(shù)低于100，則意味著輪胎性能差，意思是：數(shù)值越大，則帶束耐久力越優(yōu)異。

在比較例11～18中，均在輪胎性能方面存在問題，均為耐偏磨損性差的值。另外，在比較例15及18中，均為帶束耐久力差的值。

與此相對(duì)，在實(shí)施例11～19中，均得到良好的輪胎性能。特別是，在實(shí)施例11中，使比例W3/P、W3/T、W3/S均為設(shè)定范圍的中央值，由此，耐偏磨損性及帶束耐久力均得到最好的結(jié)果。

如上所述，由比較例11～18與實(shí)施例11～19的比較可知：根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎，能夠使耐偏磨損性及帶束耐久力均得到提高。

本發(fā)明適合使用在扁平率在70％以下且截面寬度的公稱寬度在365mm以上的充氣輪胎(所謂的超級(jí)單胎)。然而，本發(fā)明也可以適用于：不屬于扁平率小的重載荷用充氣子午線輪胎的范疇的充氣輪胎。“截面寬度的公稱寬度”是JATMA(日本汽車輪胎協(xié)會(huì))年鑒、ETRTO(European Tyre and Rim Technical Organisation)標(biāo)準(zhǔn)手冊(cè)、TRA(THE TYRE and RIM ASSOCIATION INC.)年鑒等中規(guī)定的“輪胎的公稱寬度”中的“截面寬度的公稱寬度”。