降低合金成本生產(chǎn)400MPa級(jí)熱軋帶肋鋼筋的方法
【專利摘要】一種降低合金成本生產(chǎn)400MPa級(jí)熱軋帶肋鋼筋的方法，屬于冶金【技術(shù)領(lǐng)域】。使用Cr、Ni元素代替部分Mn元素來保證400MPa級(jí)熱軋帶肋鋼筋的強(qiáng)度，Cr元素一部分來源于鐵水，不足部分使用高碳鉻鐵配加，Ni元素全部來源于鐵水。轉(zhuǎn)爐冶煉所使用的鐵水中Cr含量為0.25～0.40％，Ni含量為0.10～0.20％，出鋼過程中采用低品位碳化硅進(jìn)行預(yù)脫氧，使用中品位碳化硅代替部分硅鐵、增碳劑進(jìn)行脫氧合金化。連鑄澆注所得鑄坯供線材軋制400MPa級(jí)相應(yīng)規(guī)格熱軋帶肋鋼筋的方法。這種方法能夠在保障各工序產(chǎn)品質(zhì)量以及工藝順行的前提下，有效降低生產(chǎn)400MPa級(jí)熱軋帶肋鋼筋的合金成本。
【專利說明】降低合金成本生產(chǎn)400MPa級(jí)熱軋帶肋鋼筋的方法
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001] 本發(fā)明屬于冶金【技術(shù)領(lǐng)域】，特別是提供了一種降低合金成本生產(chǎn)400MPa級(jí)熱軋 帶肋鋼筋的方法，提高噸鋼經(jīng)濟(jì)效益。
【背景技術(shù)】
[0002] 小規(guī)格（Φ 8mm、Φ 10mm) 400MPa級(jí)熱軋鋼筋在國民經(jīng)濟(jì)建設(shè)發(fā)展中占據(jù)著重要的 地位，廣泛應(yīng)用于建筑行業(yè)。常規(guī)熱軋帶肋鋼筋生產(chǎn)工藝只能通過配加大量的合金元素，甚 至需要添加價(jià)格昂貴的微合金化元素（釩、鈮）元素來滿足國標(biāo)要求的各項(xiàng)指標(biāo)，導(dǎo)致合金 成本較高。
[0003] 殘余元素 Cr、Ni含量較高的非主流礦應(yīng)用于冶煉需要控制殘余元素的含量的鋼 種受到限制。但Cr、Ni屬于對(duì)提高強(qiáng)度有益元素，燒結(jié)礦中配加一定含量的Cr、Ni元素，所 得鐵水用于冶煉對(duì)強(qiáng)度有要求的鋼種，這對(duì)降低合金成本有著重要意義。
[0004] 綜上所述在現(xiàn)有情況下尋找一種新的熱軋帶肋鋼筋合金化方法，以降低噸鋼合金 升本，提高經(jīng)濟(jì)效益具有良好的可行性。
【發(fā)明內(nèi)容】
[0005] 本發(fā)明的目的在于提供一種降低合金成本生產(chǎn)400MPa級(jí)熱軋帶肋鋼筋的方法， 以此工藝生產(chǎn)的Φ8πιπι、Φ 10mm熱軋帶肋鋼筋滿足GB 1499. 2-2007中要求，能有效降低噸 鋼合金成本，克服了熱軋帶肋鋼筋合金成本高的難點(diǎn)。
[0006] 本發(fā)明所采用的技術(shù)方案是：使用Cr、Ni元素代替部分Μη元素來保證400MPa級(jí) 熱軋帶肋鋼筋的強(qiáng)度，Cr元素一部分來源于鐵水，不足部分使用高碳鉻鐵配加，Ni元素全 部來源于鐵水。轉(zhuǎn)爐冶煉所使用的鐵水中Cr含量為0. 25?0. 40%，Ni含量為0. 10? 0. 20%，出鋼過程中采用低品位碳化硅進(jìn)行預(yù)脫氧，使用中品位碳化硅代替部分硅鐵、增碳 劑進(jìn)行脫氧合金化。連鑄澆注所得鑄坯供線材軋制400MPa級(jí)相應(yīng)規(guī)格熱軋帶肋鋼筋的方 法。這種方法能夠在保障各工序產(chǎn)品質(zhì)量以及工藝順行的前提下，有效降低生產(chǎn)400MPa級(jí) 熱軋帶肋鋼筋的合金成本。
[0007] 本發(fā)明的包括煉鐵一煉鋼一連鑄一軋制。在工藝步驟中控制的技術(shù)參數(shù)如下：
[0008] 1.煉鐵
[0009] 煉鐵工序采用本領(lǐng)域的常規(guī)技術(shù)冶煉所得鐵水中各化學(xué)成分含量按重量百分?jǐn)?shù) 范圍為：Si :0· 20 ?0· 50%，P:彡 0· 140%，S :彡 0· 040%，Mn :0· 30 ?0· 40%，Cr :0· 25 ? 0. 40%，Ni :0. 10?0. 20% ;余量為Fe、C及不可避免的殘余元素。
[0010] 2.煉鋼
[0011] 化學(xué)成分滿足上述要求的鐵水經(jīng)頂吹或頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐冶煉熱軋鋼筋，吹煉該鋼種 方法與本領(lǐng)域的常規(guī)技術(shù)相同。
[0012] 出鋼過程中預(yù)脫氧所使碳化娃品位為48-50%,加入量為0. 35kg/噸鋼；合金化所 使碳化硅品位為78-82 %，加入量為3kg/噸鋼，按照增加0. 085% C，增加0. 12% Si考慮。 使用硅錳合金、硅鐵合金、增碳劑、高碳鉻鐵調(diào)整各元素化學(xué)成分含量，Ni含量為轉(zhuǎn)爐吹煉 終點(diǎn)殘余含量。根據(jù)目標(biāo)成分中限以及冶煉終點(diǎn)成分計(jì)算硅錳合金、硅鐵合金、高碳鉻鐵的 所需加入量，稱量后加入合金料斗。合金料斗中各種物料存放層次（從下到上）依次為：合 金化用碳化硅、硅鐵合金、硅錳合金、高碳鉻鐵合金。增碳劑出鋼過程中直接加入鋼包。
[0013] 轉(zhuǎn)爐出鋼1/5后加入預(yù)脫氧用碳化硅，待出鋼到2/5時(shí)加入合金料斗中物料，同時(shí) 加入增碳劑。出鋼過程全程底吹氬氣，鋼包吹氬站取樣，根據(jù)各元素含量情況進(jìn)行微調(diào)成 分。軟吹氦攪拌8?12min，鎮(zhèn)靜3?5min。
[0014] 其余工藝與本領(lǐng)域的常規(guī)技術(shù)相同.
[0015] 所冶煉的400MPa級(jí)熱軋帶肋鋼筋成分按重量百分比計(jì)為：
[0016] Φ8ι?πι 規(guī)格：C:0. 21 ?0· 24 %，Si :0· 40 ?0· 50 %，Μη :0· 90 ?1. 00 %，P : 彡 0· 040%，S :彡 0· 040%，Cr :0· 30 ?0· 40%，Ni :0· 10 ?0· 20% ;余量為 Fe 及不可避免 的雜質(zhì)。
[0017] ΦΙΟι?πι 規(guī)格：C :0· 21 ?0· 24 %，Si :0· 45 ?0· 55 %，Μη :1· 0 ?1. 10 %，P : 彡 0· 040%，S :彡 0· 040%，Cr :0· 30 ?0· 40%，Ni :0· 10 ?0· 20% ;余量為 Fe 及不可避免 的雜質(zhì)。
[0018] 3.連鑄
[0019] 上述滿足各規(guī)格鋼筋化學(xué)成分要求的鋼水經(jīng)連鑄機(jī)澆注后得到鑄坯。連鑄工藝與 本領(lǐng)域常規(guī)工藝相同。
[0020] 4.車L制
[0021] 所得鑄坯經(jīng)高線軋制后得到對(duì)應(yīng)規(guī)格400MPa級(jí)帶肋鋼筋產(chǎn)品。軋制工藝與本領(lǐng) 域的現(xiàn)有常規(guī)技術(shù)相同。
[0022] 對(duì)各環(huán)節(jié)關(guān)鍵技術(shù)參數(shù)選擇的原因如下：
[0023] A.本發(fā)明中之所以選擇使用Cr元素代替部分Μη元素來保證鋼筋的強(qiáng)度是因?yàn)樵?400MPa熱軋帶肋鋼筋中，相對(duì)于錳元素，鉻元素是更強(qiáng)的碳化物形成元素，更能阻礙碳的擴(kuò) 散，因而可提高奧氏體的穩(wěn)定性，降低臨界冷卻速度，提高淬透性，促進(jìn)產(chǎn)生貝氏體組織，同 時(shí)鉻元素能阻礙奧氏體晶粒長大，起到細(xì)化晶粒的作用。
[0024] B.本發(fā)明中控制鋼筋化學(xué)成分Cr元素含量按重量百分比（％)范圍為0.30? 0.40%是因?yàn)殇撍秀t低于0.30%依靠其獲得強(qiáng)化組織不明顯，對(duì)提高性能效果有限。 Cr %含量過高需要增加高碳鉻鐵的加入量，以增加化學(xué)成分Cr %含量來降低Μη %含量噸 鋼合金成本不經(jīng)濟(jì)。
[0025] C.本發(fā)明中控制鐵水中Cr的含量按重量百分比（％)最高值為0. 40%是因?yàn)镃r 能顯著降低P的活度，并且呈正比態(tài)勢(shì)，鐵水中Cr含量過高會(huì)使轉(zhuǎn)爐脫磷效果降低。同時(shí) 冶煉此鋼種鐵水中Cr的收得率一般為60 %左右，鐵水中Cr %含量增加會(huì)使鐵水吹損量增 力口，而且鐵水中Cr元素氧化導(dǎo)致渣量（即Cr203)上升，導(dǎo)致鋼鐵料消耗升高。綜合考慮各 種影響因素確定鐵水中Cr含量上限控制在0. 40%?？刂畦F水中Cr含量下限為0. 25%目 的是降低為滿足鋼水目標(biāo)成分高碳鉻鐵合金的加入量。
[0026] D.本發(fā)明中控制鐵水中Ni的含量按重量百分比（％)范圍為0. 10-0. 20%目的是 為了多使用Cr%含量較高的低價(jià)非主流礦，以保證鐵水中的Cr%含量。雖然Ni元素也是 對(duì)提高鋼筋力學(xué)性能指標(biāo)有益元素，提高鐵水中Ni %含量可進(jìn)一步降低合金消耗，但低價(jià) 非主流含Cr、Ni礦含鐵品位一般較低，若同時(shí)考慮鐵水中的Cr%、Ni%含量勢(shì)必會(huì)降低高 爐的入爐品位，導(dǎo)致高爐冶煉經(jīng)濟(jì)效果變差，影響鐵水成本。
[0027] E.本發(fā)明預(yù)脫氧所使碳化硅品位為48-52%，合金化所使碳化硅品位為78-82% 是因?yàn)樘蓟璋春琒iC量進(jìn)行分級(jí)，SiC含量越高，價(jià)格也越貴。碳化硅制造工藝是在真空 條件下氣相生成，其中鋁、鐵、鈣等元素是以碳化物和硅化物的形式存在，低品位碳化硅中 碳化物和硅化物含量高能有良好的脫氧效果而且價(jià)格較低。碳化硅品位低、雜質(zhì)含量高而 且合金化過程加入量大會(huì)給鋼水純凈度帶來影響，品味過高碳化硅價(jià)格高，將其用于合金 化不經(jīng)濟(jì)。
[0028] F.本發(fā)明之所以使用碳化硅進(jìn)行合金化是因?yàn)樘蓟璧膬r(jià)格優(yōu)勢(shì)以及脫氧效果 均高于硅鐵。出鋼量至1/5時(shí)加入低品位碳化硅進(jìn)行預(yù)脫氧，待出鋼量至2/5時(shí)方可加入 其它物料目的是利用鋼包內(nèi)氧高的優(yōu)勢(shì)增加碳化硅的脫氧效果，降低鋼包中的游離氧，以 便提高后續(xù)加入物料中合金元素的收得率。增碳劑隨后加物料加入目的是為了穩(wěn)定增碳操 作。控制預(yù)脫氧用碳化硅的加入量為〇. 35kg/噸鋼目的是為了保證碳化硅的脫氧效率，同 時(shí)減少雜質(zhì)的帶入量?？刂坪辖鸹锰蓟璧募尤肓?kg/噸鋼是為了減少出鋼過程溫降。 雖然提高噸鋼合金化用碳化硅加入量可以進(jìn)一步降低硅鐵合金以及增碳劑的加入量進(jìn)一 步降低合金成本但是需要提高轉(zhuǎn)爐出鋼溫度，這樣會(huì)增加爐況維護(hù)費(fèi)用使轉(zhuǎn)爐爐齡經(jīng)濟(jì)效 果變差。
[0029] 本發(fā)明的有益效果是：按照此方法生產(chǎn)的400MPa級(jí)熱軋鋼筋在滿足國標(biāo)要求的 前提下可以降低噸鋼合金成本，同時(shí)可減少噸鋼合金物料總加入量，減少出鋼脫氧合金化 過程溫度損失，降低出鋼溫度高增加爐襯使用壽命。
【具體實(shí)施方式】
[0030] 以下結(jié)合實(shí)例以及對(duì)比例對(duì)本發(fā)明進(jìn)一步說明。
[0031] 實(shí)施例1 :各化學(xué)成分含量按重量百分比（％ )為Si :0·37%，Ρ:0· 140%，S : 0. 040%，Μη :0. 30%，Cr :0. 35%，Ni :0. 12% ;余量為Fe、C及不可避免的殘余元素的鐵水 經(jīng)標(biāo)稱容量為90噸頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐常規(guī)工藝吹煉400MPa級(jí)帶肋鋼筋。出鋼過程中預(yù)脫氧所 使碳化硅品位為50%，加入量為0. 35kg/噸鋼；合金化所使碳化硅品位為80%，袋裝，加入 量為3kg/噸鋼，按照增加0. 085% C，增加0. 12% Si考慮。使用硅錳合金、硅鐵合金、增碳 齊U、高碳鉻鐵調(diào)整各元素化學(xué)成分含量，Ni含量為轉(zhuǎn)爐吹煉終點(diǎn)殘余含量。根據(jù)目標(biāo)成分 中限以及冶煉終點(diǎn)成分計(jì)算硅錳合金、硅鐵合金、高碳鉻鐵的所需加入量，稱量后加入合金 料斗。合金料斗中各種物料存放層次（從下到上）依次為：合金化用碳化硅、硅鐵合金、硅 錳合金、高碳鉻鐵合金。增碳劑出鋼過程中直接加入鋼包。
[0032] 轉(zhuǎn)爐出鋼1/5后加入預(yù)脫氧用碳化硅，待出鋼到2/5時(shí)加入合金料斗中物料，同 時(shí)加入增碳劑。出鋼過程全程底吹氬氣，鋼包吹氬站取樣，根據(jù)各元素含量情況進(jìn)行微調(diào) 成分。軟吹氬攪拌l〇min，鎮(zhèn)靜3min。所得鋼水各化學(xué)成分含量按重量百分比（％)為C: 0· 22%，Si :0· 45%，Mn :0· 95%，P :0· 025%，S :0· 015%，Cr :0· 33%，Ni :0· 12% ;余量為 Fe 及不可避免的雜質(zhì)。經(jīng)連鑄燒鑄成160_乂160_方述供線材常規(guī)工藝乳制Φ8_鋼筋，所 得鋼筋的力學(xué)性能以及組織如表1中序號(hào)為"Α"的一行所示。硅錳合金以及硅鐵合金中Μη 和Si元素的收得率如表2中序號(hào)為"Α"的一行所示。噸鋼物料加入量以及出鋼過程溫降 如表3中序號(hào)為"A"的一行所不。噸鋼物料成本如4中序號(hào)為"A"的一行所不。
[0033] 實(shí)施例2 :各化學(xué)成分含量按重量百分比（％ )為Si :0· 35%，Ρ:0· 138%，S : 0. 040%，Mn :0. 33%，Cr :0. 25%，Ni :0. 15%;余量為Fe、C及不可避免的殘余元素的鐵水按 照實(shí)施例1中的方法所得鋼水各化學(xué)成分含量按重量百分比（％ )為：〇. 22%，Si :0. 42%， Μη :0· 92%，P :0· 022%，S :0· 019%，Cr :0· 33%，Ni :0· 15%;余量為 Fe 及不可避免的雜質(zhì)。 經(jīng)連鑄澆鑄成160_X 160mm方坯，常規(guī)工藝軋制Φ8_鋼筋，所得鋼筋的力學(xué)性能以及組 織如表1中序號(hào)為"Β"的一行所不。娃猛合金以及娃鐵合金中Μη和Si兀素的收得率如表 2中序號(hào)為"B"的一行所示。噸鋼物料加入量以及出鋼過程溫降如表3中序號(hào)為"B"的一 行所示。噸鋼物料成本如4中序號(hào)為"B"的一行所示。
[0034] 實(shí)施例3 :各化學(xué)成分含量按重量百分比（％ )為Si :0·37%，Ρ:0· 135%，S : 0. 039%，Μη :0. 35%，Cr :0. 35%，Ni :0. 15% ;余量為Fe、C及不可避免的殘余元素的鐵 水按照實(shí)施例1中的方法所得鋼水各化學(xué)成分含量按重量百分比（％)為C :0. 22%，Si : 0· 49%，Μη :1· 05%，P :0· 023%，S :0· 025%，Cr :0· 35%，Ni :0· 15% ;余量為 Fe 及不可避 免的雜質(zhì)。經(jīng)連鑄澆鑄成160mmX 160mm方坯，常規(guī)工藝軋制Φ 10mm鋼筋，所得鋼筋的力學(xué) 性能以及組織如表1中序號(hào)為"C"的一行所示；硅錳合金以及硅鐵合金中Μη和Si元素的 收得率如表2中序號(hào)為"C"的一行所示；噸鋼物料加入量以及出鋼過程溫降如表3中序號(hào) 為"C"的一行所示；噸鋼物料成本如4中序號(hào)為"C"的一行所示。
[0035] 實(shí)施例4 :各化學(xué)成分含量按重量百分比（％ )為Si :0· 35%，Ρ:0· 138%，S : 0. 040%，Μη :0. 33%，Cr :0. 25%，Ni :0. 16% ;余量為Fe、C及不可避免的殘余元素的鐵水 按照實(shí)施例1中的方法所得鋼水各化學(xué)成分含量按重量百分比（％)為所得鋼水各化學(xué)成 分含量按重量百分比（％ )為 C :0· 23%，Si :0· 53%，Mn :1· 02%，，P :0· 027%，S :0· 028%， Cr :0. 37%，Ni :0. 16%;余量為Fe及不可避免的雜質(zhì)。經(jīng)連鑄澆鑄成160_X 160mm方坯， 常規(guī)工藝軋制Φ l〇mm鋼筋，所得鋼筋的力學(xué)性能以及組織如表1中序號(hào)為"D"的一行所示。 硅錳合金以及硅鐵合金中Μη和Si元素的收得率如表2中序號(hào)為"D"的一行所示。噸鋼物 料加入量以及出鋼過程溫降如表3中序號(hào)為"D"的一行所示。噸鋼物料成本如4中序號(hào)為 "D"的一行所示。
[0036] 對(duì)比例中400MPa級(jí)熱軋帶肋鋼筋的各化學(xué)成分含量按重量百分比（％)為：
[0037] Φ 8mm 規(guī)格：
[0038] C :0· 21 ?0· 24 %，Si :0· 40 ?0· 50 %，Mn : 1. 40 ?1. 50 %，P :彡 0· 040 %，S : 彡0. 040%，Cr :彡0. 10%，Ni :彡0. 10% ;余量為Fe及不可避免的雜質(zhì)。
[0039] Φ 10mm 規(guī)格：
[0040] C :0· 21 ?0· 24 %，Si :0· 45 ?0· 55 %，Μη :1· 45 ?1. 55, P :彡 0· 040 %，S : 彡0. 040%，Cr :彡0. 10%，Ni :彡0. 10% ;余量為Fe及不可避免的雜質(zhì)。
[0041] 對(duì)比例中冶煉用鐵水的各化學(xué)成分含量按重量百分比（％ )為Si 0.50%， P: ^
[0042] 0· 140%，S :彡 0· 040%，Μη :0· 30 ?0· 40%，Cr :彡 0· 15%，Ni :彡 0· 10% ;余量
[0043] 為Fe、C及不可避免的殘余元素。
[0044] 對(duì)比例1:各化學(xué)成分含量按重量百分比（％ )為Si :0·40%，Ρ:0· 137%，S : 0. 035%，Μη :0. 30%，Cr :0. 10%，Ni :0. 05% ;余量為Fe、C及不可避免的殘余元素的鐵水 經(jīng)頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐常規(guī)工藝吹煉，出鋼脫氧合金化過程中使用硅錳合金調(diào)整鋼種Μη%含量要 求至目標(biāo)范圍，鋼水中Si%、C%含量不足控制范圍部分使用硅鐵合金、增碳劑調(diào)整至目標(biāo) 成分要求，Cr%、Ni%含量為轉(zhuǎn)爐吹煉終點(diǎn)殘余含量。合金化物料硅錳合金、硅鐵合金依次 加入料斗。轉(zhuǎn)爐出鋼1/5后加入合金料斗中其它種類物料，同時(shí)加入增碳劑配C%。出鋼過 程全程底吹氬氣，根據(jù)各元素含量情況進(jìn)行微調(diào)成分。軟吹氬攪拌lOmin，鎮(zhèn)靜3min。所得 鋼水各化學(xué)成分含量按重量百分比（％)為C :0.22%，Si :0.45%，Mn :1.40%，P :0.026%， S :0. 021%，Cr :0. 06%，Ni :0. 05%;余量為Fe及不可避免的雜質(zhì)。經(jīng)連鑄常規(guī)工藝澆鑄成 160mmX 160mm方坯，常規(guī)工藝軋制Φ8πιπι鋼筋，所得鋼筋的力學(xué)性能以及組織如表1中序號(hào) 為"Ε"的一行所示。硅錳合金以及硅鐵合金中Μη和Si元素的收得率如表2中序號(hào)為"Ε" 的一行所示。。噸鋼物料加入量以及出鋼過程溫降如表3中序號(hào)為"E"的一行所示。噸鋼 物料成本如4中序號(hào)為"E"的一行所示。
[0045] 對(duì)比例2:各化學(xué)成分含量按重量百分比（％ )為Si :0· 33%，Ρ:0· 134%，S : 0. 032%，Μη :0. 32%，Cr :0. 10%，Ni :0. 05% ;余量為Fe、C及不可避免的殘余元素的鐵 水按照對(duì)比例1中的方法所得鋼水各化學(xué)成分含量按重量百分比（％)為C :0. 24%，Si : 0· 47%，Μη :1· 48%，P :0· 032%，S :0· 030%，Cr :0· 05%，Ni :0· 02% ;余量為 Fe 及不可避 免的雜質(zhì)。經(jīng)連鑄常規(guī)工藝燒鑄成160mmX160mm*;IS，常規(guī)工藝乳制C>8mm鋼筋，所得鋼 筋的力學(xué)性能以及組織如表1中序號(hào)為"F"的一行所示。硅錳合金以及硅鐵合金中Μη和 Si元素的收得率如表2中序號(hào)為"F"的一行所示。。噸鋼物料加入量以及出鋼過程溫降如 表3中序號(hào)為"F"的一行所不。噸鋼物料成本如4中序號(hào)為"F"的一行所不。
[0046] 對(duì)比例3:各化學(xué)成分含量按重量百分比（％ )為Si :0· 35%，Ρ:0· 138%，S : 0. 040%，Μη :0. 33%，Cr :0. 10%，Ni :0. 06% ;余量為Fe、C及不可避免的殘余元素的鐵 水按照對(duì)比例1中的方法所得鋼水各化學(xué)成分含量按重量百分比（％)為C :0. 22%，Si : 0· 49%，Μη :1· 50%，P :0· 030%，S :0· 030%，Cr :0· 06%，Ni :0· 06% ;余量為 Fe 及不可避 免的雜質(zhì)。經(jīng)連鑄常規(guī)工藝燒鑄成160mmX160mm*;IS，常規(guī)工藝乳制ΦΙΟι?πι鋼筋，所得鋼 筋的力學(xué)性能以及組織如表1中序號(hào)為"G"的一行所示。硅錳合金以及硅鐵合金中Μη和 Si元素的收得率如表2中序號(hào)為"G"的一行所示。。噸鋼物料加入量以及出鋼過程溫降如 表3中序號(hào)為"G"的一行所不。噸鋼物料成本如4中序號(hào)為"G"的一行所不。
[0047] 對(duì)比例4:各化學(xué)成分含量按重量百分比（％ )為Si :0· 35%，Ρ:0· 138%，S : 0. 040%，Μη :0. 33%，Cr :0. 12%，Ni :0. 06% ;余量為Fe、C及不可避免的殘余元素的鐵 水按照對(duì)比例1中的方法所得鋼水各化學(xué)成分含量按重量百分比（％)為C :0. 21%，Si : 0· 52%，Μη :1· 53%，P :0· 030%，S :0· 030%，Cr :0· 06%，Ni :0· 06% ;余量為 Fe 及不可避 免的雜質(zhì)。經(jīng)連鑄常規(guī)工藝燒鑄成160mmX 160mm方述，常規(guī)工藝乳制Φ 10mm鋼筋所得鋼 筋的力學(xué)性能以及組織如表1中序號(hào)為"H"的一行所示。硅錳合金以及硅鐵合金中Μη和 Si元素的收得率如表2中序號(hào)為"Η"的一行所示。。噸鋼物料加入量以及出鋼過程溫降如 表3中序號(hào)為"H"的一行所不。噸鋼物料成本如4中序號(hào)為"H"的一行所不。
[0048] 表 1
[0049]
【權(quán)利要求】
1. 一種降低合金成本生產(chǎn)400MPa級(jí)熱軋帶肋鋼筋的方法，包括煉鐵一煉鋼一連鑄一 軋制；其特征在于，在工藝步驟中控制的技術(shù)參數(shù)如下： 冶煉所得鐵水中各化學(xué)成分含量按重量百分?jǐn)?shù)范圍為：Si :0.20?0.50%， P:彡 0· 140%，S :彡 0· 040%，Mn :0· 30 ?0· 40%，Cr :0· 25 ?0· 40%，Ni :0· 10 ?0· 20% ; 余量為Fe、C及不可避免的殘余元素； 出鋼過程中預(yù)脫氧所使碳化硅品位為48-52%，加入量為0. 35kg/噸鋼；合金化所使碳 化硅品位為78-82 %，加入量為3kg/噸鋼，按照增加0. 085% C，增加0. 12% Si考慮；使用 硅錳合金、硅鐵合金、增碳劑、高碳鉻鐵調(diào)整各元素化學(xué)成分含量，Ni含量為轉(zhuǎn)爐吹煉終點(diǎn) 殘余含量；根據(jù)目標(biāo)成分中限以及冶煉終點(diǎn)成分計(jì)算硅錳合金、硅鐵合金、高碳鉻鐵的所需 加入量，稱量后加入合金料斗；合金料斗中各種物料存放層次從下到上依次為：合金化用 碳化硅、硅鐵合金、硅錳合金、高碳鉻鐵合金；增碳劑出鋼過程中直接加入鋼包； 轉(zhuǎn)爐出鋼1/5后加入預(yù)脫氧用碳化硅，待出鋼到2/5時(shí)加入合金料斗中物料，同時(shí)加入 增碳劑；出鋼過程全程底吹氬氣，鋼包吹氬站取樣，根據(jù)各元素含量情況進(jìn)行微調(diào)成分；軟 吹氦攪拌8?12min，鎮(zhèn)靜3?5min ; 所冶煉的400MPa級(jí)熱軋帶肋鋼筋成分按重量百分比計(jì)為： Φ8ι?πι 規(guī)格：C:0. 21 ?0· 24%，Si :0· 40 ?0· 50%，Mn :0· 90 ?1. 00%，P :彡 0· 040%， S :彡0. 040%，Cr :0. 30?0. 40%，Ni :0. 10?0. 20% ;余量為Fe及不可避免的雜質(zhì)； ΦΙΟι?πι規(guī)格：C :0· 21 ?0· 24%，Si :0· 45 ?0· 55%，Mn :1· 0 ?1. 10%，P :彡 0· 040%， S :彡0. 040%，Cr :0. 30?0. 40%，Ni :0. 10?0. 20% ;余量為Fe及不可避免的雜質(zhì)。
【文檔編號(hào)】C22C33/06GK104233096SQ201410481874
【公開日】2014年12月24日 申請(qǐng)日期:2014年9月20日 優(yōu)先權(quán)日:2014年9月20日
【發(fā)明者】梁鵬, 史秉華, 張獻(xiàn)昭 申請(qǐng)人:唐山市德龍鋼鐵有限公司