高強(qiáng)度高韌性船體結(jié)構(gòu)用鋼的制作方法

專(zhuān)利名稱(chēng)：高強(qiáng)度高韌性船體結(jié)構(gòu)用鋼的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及結(jié)構(gòu)用鋼及其制造方法，特別是涉及高強(qiáng)度低溫沖擊韌性?xún)?yōu)良的TMCP型含B元素船體結(jié)構(gòu)及海洋平臺(tái)用鋼及其制造方法。
背景技術(shù)：
TMCP(控軋控冷)鋼板具有高強(qiáng)度高韌性的特點(diǎn)，其應(yīng)用領(lǐng)域除了造船領(lǐng)域外，還涉及了海洋結(jié)構(gòu)件、管線管和建筑、橋梁等各種領(lǐng)域。TMCP是一項(xiàng)節(jié)約合金和能源的工藝，從環(huán)保方面來(lái)看，它也是一項(xiàng)意義深遠(yuǎn)的技術(shù)。而在代表當(dāng)今船板生產(chǎn)最先進(jìn)工藝的TMCP船板研發(fā)方面目前寶鋼，鞍鋼，新鋼已取得突破。而國(guó)外先進(jìn)鋼鐵企業(yè)在TMCP船板產(chǎn)品的 品種、規(guī)格、品質(zhì)方面都非常完善。國(guó)外鋼鐵企業(yè)生產(chǎn)的高等級(jí)船板鋼在國(guó)際船板市場(chǎng)上的競(jìng)爭(zhēng)力更強(qiáng)，除了質(zhì)量、鋼級(jí)的優(yōu)勢(shì)，還有更重要的就是他們生產(chǎn)的船板鋼的成本優(yōu)勢(shì)。結(jié) 合經(jīng)濟(jì)環(huán)保型的TMCP工藝與經(jīng)濟(jì)環(huán)保型的化學(xué)成分體系，日本鋼鐵企業(yè)生產(chǎn)出競(jìng)爭(zhēng)力非常強(qiáng)大的高等級(jí)船板鋼。如日本、韓國(guó)鋼鐵企業(yè)正在研究利用B元素在鋼中的特殊作用，取代鋼中貴重的Ni、Cr、Cu等合金元素，結(jié)合TMCP工藝控制軋制生產(chǎn)的含B船板鋼相比傳統(tǒng)的微合金高強(qiáng)船板鋼，碳當(dāng)量低，合金元素加入量少，對(duì)鋼板加工性能、焊接性能有大幅提高，更重要的是節(jié)省貴重元素的添加，經(jīng)濟(jì)優(yōu)勢(shì)非常明顯。早在20世紀(jì)二十年代就已經(jīng)發(fā)現(xiàn)硼有提高鋼的淬透性的作用，但因?yàn)檎也坏秸_的加硼方法而未能得到實(shí)際應(yīng)用，直到1937年美國(guó)解決了這一問(wèn)題，才生產(chǎn)出世界上第一爐工業(yè)含硼鋼。硼鋼具有一系列優(yōu)點(diǎn)只要加入極少量的硼，就能顯著提高淬透性；硼鋼的各種機(jī)械性能、工藝性能良好，價(jià)格低廉；硼的資源多，用量少，可以節(jié)約大量昂貴的合金元素，如Ni、Cr、Mo、Cu等，因此硼鋼一誕生就受到廣泛的注意，人們對(duì)硼鋼的研究產(chǎn)生極大興趣，硼鋼很快被廣泛用于高強(qiáng)鋼板、高強(qiáng)螺栓、彈簧鋼以及一般碳素結(jié)構(gòu)鋼等。硼的主要優(yōu)點(diǎn)是鋼中含量極少就會(huì)明顯改變鋼的淬透性，但這也是它的一個(gè)主要缺點(diǎn)，即鋼板性能對(duì)硼含量的微小變化都十分敏感，因此，在煉鋼時(shí)需要進(jìn)行嚴(yán)格的控制，即使在對(duì)硼含量小心的控制后，還必須考慮到淬透性也會(huì)隨著鋼的碳含量、合金成分、晶粒尺寸、奧氏體化溫度的變化而變化。鋼中加入微量的硼，充分利用硼在相變動(dòng)力學(xué)上的重要特性，加入硼可以明顯抑制鐵素體在奧氏體晶界上的形核，并可使貝氏體轉(zhuǎn)變曲線變得扁平，從而在低碳的情況下，在較寬的冷卻速度范圍內(nèi)可得到貝氏體組織。加入成本較低的硼元素，可以節(jié)約大量Ni、Cr、Cu、Mo等昂貴的合金元素。未來(lái)的鋼鐵業(yè)，節(jié)能環(huán)保型產(chǎn)品和低成本優(yōu)勢(shì)將是企業(yè)的最大競(jìng)爭(zhēng)力，含B船板鋼的開(kāi)發(fā)將作為經(jīng)濟(jì)型節(jié)能船板市場(chǎng)的起點(diǎn)，為國(guó)內(nèi)經(jīng)濟(jì)型高強(qiáng)船板市場(chǎng)占據(jù)有利位置奠定基礎(chǔ)。CN101045976A公開(kāi)了一種可超大線能量焊接低溫用厚鋼板，該專(zhuān)利申請(qǐng)采用低C-高M(jìn)n-Nb系低合金鋼作為基礎(chǔ)，適當(dāng)提高Als的含量、C/Μη :0. 020-0. 050、Ti-B微合金化、Ca或REM處理、Ti/N :3. 0-3. 5。該專(zhuān)利Mn含量范圍為I. 5-1. 8%,Ti/N值范圍狹小，生產(chǎn)可制造性較差，且屬于大線能量焊接鋼板，在冶金機(jī)理上屬于利用鋼中析出粒子增加強(qiáng)韌性，與本發(fā)明鋼板利用B元素增強(qiáng)鋼板淬透性增強(qiáng)鋼板強(qiáng)韌性機(jī)理不同，同時(shí)，本發(fā)明Mn含量范圍在O. 4-2. 5%之間，Ti/N比可以在3. 5以上，明顯增加可制造性。CN101050502A公開(kāi)了一種大線能量焊接的高強(qiáng)度船板鋼及其制造方法。該專(zhuān)利經(jīng)煉鋼、精煉后進(jìn)行連鑄、熱軋，保持鋼水中的氧含量在10-600ppm，用Fe-Ti合金或者金屬Ti進(jìn)行脫氧后加入Ca、Mg、Zr中的一種；再用Al線進(jìn)行最終脫氧后加入B，鑄坯經(jīng)均熱、軋后控制馳豫、在線冷卻即可。與本發(fā)明相比，該專(zhuān)利利用弛豫析出技術(shù)控制析微細(xì)B析出粒子增強(qiáng)鋼板的大線能量焊接性，同時(shí)加入Ca或Mg、或Zr夾雜物變質(zhì)元素提高鋼板的大線能量焊接熱影響區(qū)焊接性能，本發(fā)明雖然也加入Zr，但Zr在鋼中的作用主要是強(qiáng)碳化物析出強(qiáng)化和細(xì)化晶粒的作用，故在成分設(shè)計(jì)、強(qiáng)韌機(jī)理和軋制工藝上該專(zhuān)利皆與本發(fā)明不同
發(fā)明內(nèi)容

本發(fā)明的目的在于提供一種具有TMCP型低成本含B高強(qiáng)度高韌性船體結(jié)構(gòu)用鋼。為實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明的具有優(yōu)良低溫韌性的TMCP型含B高強(qiáng)度高韌性鋼板，其化學(xué)成分(重量百分比 wt% )為C 0. 015-0. 10%, Si 0. 005-0. 6%, Mn 0. 4-2. 50%,P 彡 O. 015 %, S ^ O. 01 %, Nb 0. 003-0. 12 %, Ti 0. 003-0. 02 %, Al ^ O. 06 %, N
O.001-0. 006%,B :0. 0005-0. 0025%,0^0. 008%，余量為Fe和不可避免的其它雜質(zhì)元素，其中 C、B、Ti、N 滿足 C+1OB = O. 05-0. 11，Ti/N > 3 的要求。本發(fā)明的另一個(gè)目的是提供上述具有優(yōu)良低溫韌性的TMCP型含B高強(qiáng)度高韌性鋼板的制造方法，該方法包括轉(zhuǎn)爐或電爐冶煉，爐外精煉，連鑄；熱軋工藝板坯加熱溫度1100-1200°C，再結(jié)晶區(qū)軋制溫度920-1130°C，非再結(jié)晶區(qū)軋制溫度880-730°C，終止冷卻溫度200-550°C，冷卻速度3_25°C /s。本發(fā)明采用低C和Nb-Ti-B微合金成分體系，并加入細(xì)化晶粒元素Zr，經(jīng)轉(zhuǎn)爐冶煉、LF+RH真空冶煉、連鑄、控制軋制及控制冷卻(TMCP)等工藝，生產(chǎn)制造屈服強(qiáng)度彡355MPa、抗拉強(qiáng)度彡490MPa、_40°C低溫沖擊功大于120J的高強(qiáng)度高韌性船體結(jié)構(gòu)用鋼。還可以達(dá)到屈服強(qiáng)度彡385MPa，抗拉強(qiáng)度彡5000MPa，延伸率彡25%, _40°C低溫沖擊功大于 300J。本發(fā)明從充分利用B元素的特性出發(fā)，在成分設(shè)計(jì)及工藝技術(shù)特點(diǎn)上不同于文獻(xiàn)中報(bào)道專(zhuān)利，按本發(fā)明生產(chǎn)出的TMCP型低成本高強(qiáng)高韌船板，在_40°C具有> 120J的高低溫沖擊韌性，同時(shí)具有良好的焊接性能，以及更容易實(shí)現(xiàn)的可制造性?？梢詰?yīng)用在船體結(jié)構(gòu)和海洋平臺(tái)用厚板。與上述現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明的合金配方相對(duì)簡(jiǎn)單，充分利用B元素的淬透性對(duì)鋼板強(qiáng)韌性的貢獻(xiàn)，極大地降低了生產(chǎn)制造成本和增加了生產(chǎn)可制造性，同時(shí)低碳當(dāng)量也顯著改變鋼板的焊接性能；它以低碳為特點(diǎn)，并利用特殊的成分配比和冶煉工藝保證B元素在鋼中的有效作用得到了充分發(fā)揮，避免惡化鋼板低溫韌性的B元素C、N化物析出顆粒的形成，使得利用本發(fā)明生產(chǎn)的高強(qiáng)度船板鋼產(chǎn)品具有_40°C下的夏比沖擊功可以達(dá)到120J以上的優(yōu)異低溫韌性。
具體實(shí)施例方式以下結(jié)合實(shí)施例對(duì)本發(fā)明的含B元素TMCP高強(qiáng)度高韌船板鋼的特點(diǎn)和優(yōu)點(diǎn)進(jìn)行詳細(xì)說(shuō)明。本發(fā)明中，除非另有指明，含量均指重量百分比含量。為了實(shí)現(xiàn)提供含B元素TMCP高強(qiáng)度高韌船板鋼的目的，各元素控制如下C碳鋼中最經(jīng)濟(jì)、最基本的強(qiáng)化元素，通過(guò)固溶強(qiáng)化和析出強(qiáng)化對(duì)提高鋼的強(qiáng)度有明顯作用，但是提高C含量對(duì)鋼的延性、韌性和焊接性有負(fù)面影響，因此近代鋼的發(fā)展過(guò)程是不斷降低C含量的過(guò)程。降低C含量一方面有助于提高鋼的韌性，另一方面可改善鋼的焊接性能，而在含B鋼中，隨著碳含量的增加，B元素增強(qiáng)鋼板淬透性的作用將逐漸減弱，故本發(fā)明將C含量范圍控制在O. 015-0. 10%，優(yōu)選為C :0. 018-0. 096%。
Mn錳通過(guò)固溶強(qiáng)化提高鋼的強(qiáng)度，是鋼中補(bǔ)償因C含量降低而引起強(qiáng)度損失的最主要且最經(jīng)濟(jì)的強(qiáng)化元素。Mn還是擴(kuò)大Y相區(qū)的元素，可降低鋼的Y — α相變溫度，有助于獲得細(xì)小的相變產(chǎn)物，可提高鋼的韌性、降低韌脆轉(zhuǎn)變溫度。因此對(duì)于以相變強(qiáng)化為主的含B高強(qiáng)高韌鋼板，將Mn含量控制在O. 4-2. 5%范圍，優(yōu)選為Mn :0. 2-2. 4%。Si硅Si在鋼中不形成碳化物，而是以固溶形態(tài)存在于鐵素體、貝氏體中，提高鋼中鐵素體、針狀鐵素體、貝氏體的強(qiáng)度。Si的固溶強(qiáng)化作用較Mn、Nb、Cr、W、Mo和V強(qiáng)。Si降低奧氏體中碳的擴(kuò)散速度，使CCT曲線鐵素體和珠光體C曲線向右移動(dòng)，有利于連續(xù)冷卻過(guò)程中形成貝氏體組織。本發(fā)明中控制Si ( O. 6%，優(yōu)選為Si :0. 2-0. 55%。Nb鈮是現(xiàn)代微合金化鋼中最主要的元素之一，對(duì)晶粒細(xì)化的作用十分明顯。通過(guò)熱軋過(guò)程中NbC應(yīng)變誘導(dǎo)析出阻礙形變奧氏體的回復(fù)、再結(jié)晶，經(jīng)控制軋制和控制冷卻使非再結(jié)晶區(qū)軋制的形變奧氏體組織在相變時(shí)轉(zhuǎn)變?yōu)榧?xì)小的相變產(chǎn)物，以使鋼具有高強(qiáng)度和高韌性，本發(fā)明配合適量C含量，充分發(fā)揮NbC的作用，故設(shè)計(jì)Nb含量范圍在
O.003-0. 12%，優(yōu)選為 Nb 0. 005-0. 11%。Ti鈦強(qiáng)固N(yùn)元素，Ti/N的化學(xué)計(jì)量比為3. 42，利用O. 02%左右的Ti就可固定鋼中60ppm以下的N，在板坯連鑄時(shí)可形成細(xì)小的高溫穩(wěn)定的TiN析出相。這種細(xì)小的TiN粒子可有效地阻礙板坯再加熱時(shí)的奧氏體晶粒長(zhǎng)大，有助于提高Nb在奧氏體中的固溶度，同時(shí)Ti固定N元素避免形成BN粒子惡化鋼板沖擊韌性，對(duì)改善焊接熱影響區(qū)的沖擊韌性也有明顯作用，故本發(fā)明設(shè)計(jì)Ti含量范圍為O. 003-0. 020%，優(yōu)選為T(mén)i :0. 006-0. 018%。N氮氮在鋼中易與B、Ti等元素生成粗大析出物，降低鋼的韌性、焊接性能、熱應(yīng)力區(qū)韌性，使鋼材脆性增加；另一方面氮會(huì)造成連鑄坯開(kāi)裂，故對(duì)于含B元素高強(qiáng)高韌鋼板,應(yīng)該盡量控制N含量，同時(shí)從生產(chǎn)角度考慮，過(guò)低的N含量控制增加生產(chǎn)成本，故本發(fā)明設(shè)計(jì) N 含量范圍 O. 001-0. 006%，優(yōu)選為 N 0. 0015-0. 0056%。Al鋁為了脫氧而加入鋼中的元素，添加適量的Al有利于細(xì)化晶粒，改善鋼材的強(qiáng)韌性能，故本發(fā)明中控制Al ( O. 06%，優(yōu)選為Al :0. 03-0. 05%。B硼微量B能有效推遲鐵素體形核，增強(qiáng)鋼板淬透性，能有效的增強(qiáng)鋼板冷卻能力，增強(qiáng)鋼板強(qiáng)韌性能，使鋼板的整體性能均勻、穩(wěn)定；但B也易在鋼中與N結(jié)合形成BN析出粒子惡化鋼板韌性，穩(wěn)定控制難度較大，且含量過(guò)多不利于鋼板的韌性，故本發(fā)明設(shè)計(jì)B含量 O. 0005-0. 0025 %，優(yōu)選為 B 0. 0006-0. 0023 %。Zr鋯鋼中加入少量鋯可以有效抑制熱軋過(guò)程中形變奧氏體的長(zhǎng)大、回復(fù)、再結(jié)晶，并具有抑制夾雜物形態(tài)和改善鋼板焊接熱影響區(qū)韌性的效果，使鋼板具有高強(qiáng)度和高韌性，本發(fā)明設(shè)計(jì)Zr含量范圍在O. 001-0. 1%，優(yōu)選為Zr :0. 004-0. 096%。O氧在含B元素的TMCP鋼中，O與B有很強(qiáng)的親和力，二者易結(jié)合生成硼的氧化物，為了充分保護(hù)固溶硼的含量，在含硼船板鋼中需要控制氧含量，故本發(fā)明中設(shè)計(jì)氧含量小于O. 008%，優(yōu)選為O彡O. 0075%。上述鋼通過(guò)如下工藝路線制造工藝路線冶煉一爐外精煉一連鑄一板坯再加熱一控制軋制一控制冷卻一堆垛冷卻。具體如下冶煉轉(zhuǎn)爐或電爐 爐外精煉爐外精煉采用LF+RH的冶煉流程，從轉(zhuǎn)爐開(kāi)始控制氧、氮含量在低位，喂Al、Ti線充分脫氧、脫氮，Nb、Ti的微合金化處理后在氧、氮的低位喂入硼鐵包芯線進(jìn)行硼處理。其中“低位”通常指在精煉過(guò)程中氧、氮水平最低的時(shí)候。連鑄連鑄采用長(zhǎng)水口氬封保護(hù)澆注，低過(guò)熱度澆注。熱軋工藝I)板坯加熱溫度1100-1200°C ;優(yōu)選為 1110_1200°C。2)再結(jié)晶區(qū)軋制溫度920-1130°C ;優(yōu)選為 960-1130°C或 920-1100°C。3)非再結(jié)晶區(qū)軋制溫度880-730°C ;優(yōu)選為880_750°C或830_730°C。4)終止冷卻溫度200-550°C ;優(yōu)選為 380_550°C。5)冷卻速度3_25°C /s，優(yōu)選為 3_20°C /s。采用上述的成份和工藝，保證了不同厚度規(guī)格的含B船板鋼在經(jīng)過(guò)控制軋制和控制冷卻后具有針狀鐵素體組織+少量多邊形鐵素體組織，這種組織保證了鋼板的高強(qiáng)度以及優(yōu)良的低溫韌性。本發(fā)明鋼充分利用B在鋼中強(qiáng)淬透性的作用，代替Ni、Cr、Cu等合金元素，由Ceq = C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15,Pcm = C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+Ni/60+Mo/15+5B可知，本發(fā)明鋼具有低的Ceq和Pcm指數(shù)(相比較常規(guī)的微合金成分體系，生產(chǎn)同樣等級(jí)和規(guī)格的E36、E40級(jí)鋼板，本發(fā)明碳當(dāng)量Ceq能降低O. 03-0. 06% ；Pcm的降低根據(jù)微合金元素的減少量不同而不同)，焊接性能優(yōu)良，且具有較好的可切割性能；根據(jù)本發(fā)明的技術(shù)方案生產(chǎn)的船體結(jié)構(gòu)用鋼板性能能夠達(dá)到以下要求。
表I
YSTS鐵驗(yàn)溫度Aki I
Ase %~1 一"" "" '!
MPaMPa__'V橫向縱向 ；
490-620 >21-40120120
>390 510-660 >20|
按照本發(fā)明鋼化學(xué)成份要求，設(shè)計(jì)6種不同的化學(xué)成分，并結(jié)合合適的控軋控冷工藝，以制造滿足不同厚度和強(qiáng)度級(jí)別要求的TMCP含B船體結(jié)構(gòu)用鋼，具體化學(xué)成份見(jiàn)表。表2是本發(fā)明實(shí)施例鋼的化學(xué)成分。 表2本發(fā)明實(shí)施例鋼的成分(wt % )

權(quán)利要求
1.一種高強(qiáng)度高韌性鋼板，其按重量百分比計(jì)的化學(xué)成分為C :0. 015-0. 10%,Si 0. 005-0. 6 %, Mn :0. 4-2. 50 %, P ^ O. 015 %, S ^ O. 01 %, Nb :0. 003-0. 12 %, Ti O. 003-0. 02%, Al ^ O. 06%, N :0. 001-0. 006%, B :0. 0005-0. 0025%, O ^ O. 008%, Zr O. 001-0. 10%，余量為Fe和不可避免的其它雜質(zhì)元素，其中C、B、Ti、N滿足C+10B =O. 05-0. 11，Ti/N > 3 的要求。
2.如權(quán)利要求I所述的高強(qiáng)度高韌性鋼板，其特征在于，C:0. 018-0. 096%。
3.如權(quán)利要求I或2所述的高強(qiáng)度高韌性鋼板，其特征在于，Mn:0. 5-2. 4%。
4.如權(quán)利要求1-3任一所述的高強(qiáng)度高韌性鋼板，其特征在于，Si:0. 2-0. 55%。
5.如權(quán)利要求1-4任一所述的高強(qiáng)高韌鋼板，其特征在于，Nb:0. 005-0. 11%。
6.如權(quán)利要求1-5任一所述的高強(qiáng)度高韌性鋼板，其特征在于，Ti:0. 006-0. 018%。
7.如權(quán)利要求1-6任一所述的高強(qiáng)度高韌性鋼板，其特征在于，Al:0. 03-0. 05%。
8.如權(quán)利要求1-7任一所述的高強(qiáng)度高韌性鋼板，其特征在于，N:0. 0015-0. 0056%。
9.如權(quán)利要求1-8任一所述的高強(qiáng)度高韌性鋼板，其特征在于，0^0. 0075%。
10.如權(quán)利要求1-9任一所述的高強(qiáng)度高韌性鋼板，其特征在于，B:0. 0006-0. 0023%。
11.如權(quán)利要求1-10任一所述的高強(qiáng)度高韌性鋼板，其特征在于，Zr:0. 004-0. 096%。
12.如權(quán)利要求1-11任一所述的高強(qiáng)度高韌性鋼板，其特征在于，屈服強(qiáng)度>355MPa，抗拉強(qiáng)度≥490MPa，延伸率≥20%，-40°C低溫沖擊功大于120J。
13.如權(quán)利要求12所述的高強(qiáng)度高韌性鋼板，其特征在于，屈服強(qiáng)度>385MPa，抗拉強(qiáng)度≥500MPa，延伸率≥25%，-40°C低溫沖擊功大于300J。
14.如權(quán)利要求1-13任一所述的高強(qiáng)度高韌性鋼板的制造方法，包括如下步驟 轉(zhuǎn)爐或電爐冶煉，爐外精煉，連鑄； 熱軋工藝板坯加熱溫度1100-1200°C，再結(jié)晶區(qū)軋制溫度920-1130°C，非再結(jié)晶區(qū)軋制溫度880-730°C，終止冷卻溫度200-550°C，冷卻速度3_25°C /s。
15.如權(quán)利要求14所述的方法，其特征在于，爐外精煉采用LF+RH的冶煉流程，從轉(zhuǎn)爐開(kāi)始控制氧、氮含量在低位，喂Al、Ti線充分脫氧、脫氮，Nb、Ti的微合金化處理后在氧、氮的低位喂入硼鐵包芯線進(jìn)行硼處理。
16.如權(quán)利要求14或15所述的方法，其特征在于，板坯加熱溫度為1110-1200°C。
17.如權(quán)利要求14-16任一所述的方法，其特征在于，再結(jié)晶區(qū)軋制溫度為960-1130°C。
18.如權(quán)利要求17所述的方法，其特征在于，再結(jié)晶區(qū)軋制溫度為960-1100°C。
19.如權(quán)利要求14-18任一所述的方法，其特征在于，非再結(jié)晶區(qū)軋制溫度為730-880 O。
20.如權(quán)利要求19所述的方法，其特征在于，非再結(jié)晶區(qū)軋制溫度為730-830°C。
21.如權(quán)利要求19所述的方法，其特征在于，非再結(jié)晶區(qū)軋制溫度為750-880°C。
22.如權(quán)利要求14-21任一所述的方法，其特征在于，終止冷卻溫度為380-550°C。
23.如權(quán)利要求14-22任一所述的方法，其特征在于，冷卻速度3-20°C/s。
全文摘要
本發(fā)明提供一種高強(qiáng)度高韌性鋼板，其按重量百分比計(jì)的化學(xué)成分為C0.015-0.10％，Si0.005-0.6％，Mn0.4-2.50％，P≤0.015％，S≤0.01％，Nb0.003-0.12％，Ti0.003-0.02％，Al≤0.06％，N0.001-0.006％，B0.0005-0.0025％，O≤0.008％，Zr0.001-0.10％，余量為Fe和不可避免的其它雜質(zhì)元素，其中C、B、Ti、N滿足C+10B＝0.05-0.11，Ti/N＞3的要求。所述鋼板的制造方法包括連鑄板坯熱軋，其中板坯加熱溫度1100-1200℃，再結(jié)晶區(qū)軋制溫度920-1130℃，非再結(jié)晶區(qū)軋制溫度880-730℃，終止冷卻溫度200-550℃，冷卻速度3-25℃/s。得到的鋼板屈服強(qiáng)度≥355MPa、抗拉強(qiáng)度≥490MPa、-40℃低溫沖擊功大于120J，適合用于船體結(jié)構(gòu)。
文檔編號(hào)C21D8/02GK102747284SQ20121027162
公開(kāi)日2012年10月24日 申請(qǐng)日期2012年7月31日 優(yōu)先權(quán)日2012年7月31日
發(fā)明者張才毅, 高珊 申請(qǐng)人:寶山鋼鐵股份有限公司