專利名稱：耐熱性和加工性優(yōu)良的鐵素體系不銹鋼板及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及特別適合用于需要高溫強(qiáng)度和抗氧化性的排氣系統(tǒng)部件等的耐熱性優(yōu)良的鐵素體系不銹鋼板。
背景技術(shù)：
汽車的排氣歧管、前管(front pipe)及中心管(center pipe)等排氣系統(tǒng)部件中流通從引擎排出的高溫的排氣，因此對(duì)于構(gòu)成排氣系統(tǒng)部件的材料，要求具有抗氧化性、高溫強(qiáng)度、熱疲勞特性等多種特性。以往，在汽車排氣部件中，一般使用鑄鐵，但是從排氣限制的強(qiáng)化、引擎性能的提高、車身輕量化等觀點(diǎn)出發(fā)，開始使用不銹鋼制的排氣歧管。
排氣溫度根據(jù)車輛種類和引擎構(gòu)造而不同，多為600 800°C左右，希望得到在這樣的溫度區(qū)域長時(shí)間使用的環(huán)境中具有較高的高溫強(qiáng)度和抗氧化性的材料。在不銹鋼中，奧氏體系不銹鋼的耐熱性和加工性優(yōu)良。但是，奧氏體系不銹鋼的熱膨脹系數(shù)大，因此應(yīng)用于像排氣歧管那樣反復(fù)受到加熱、冷卻的部件時(shí)，容易發(fā)生熱疲勞破壞。另一方面，鐵素體系不銹鋼與奧氏體系不銹鋼相比熱膨脹系數(shù)小，因此熱疲勞特性和抗氧化皮剝離性優(yōu)良。此外，由于不含Ni，因此與奧氏體系不銹鋼相比材料成本較低，從而被廣泛地使用。鐵素體系不銹鋼與奧氏體系不銹鋼相比高溫強(qiáng)度低，因此開發(fā)了使高溫強(qiáng)度提高的技術(shù)。作為提高了高溫強(qiáng)度的鐵素體系不銹鋼，例如有SUS430J1 (Nb添加鋼)、Nb-Si添加鋼、SUS444 (Nb-Mo添加鋼)。這些鋼均為利用由Nb添加產(chǎn)生的固溶強(qiáng)化或析出強(qiáng)化而使聞溫強(qiáng)度提聞的鋼。Nb添加鋼存在產(chǎn)品板硬質(zhì)化、伸長率降低以及作為深拉深性的指標(biāo)的r值低這樣的問題。產(chǎn)品板的硬質(zhì)化是由于固溶Nb或析出Nb的存在而在常溫下發(fā)生硬質(zhì)化的現(xiàn)象。由于再結(jié)晶織構(gòu)的發(fā)達(dá)受到抑制，因此伸長率降低或者r值減小，排氣構(gòu)件成型時(shí)的沖壓性、形狀自由度降低。此外，Nb的原料成本高，大量添加時(shí)，制造成本上升。如果能通過Nb以外的添加元素得到優(yōu)良的高溫強(qiáng)度，則能夠抑制Nb添加量，從而能夠以低成本提供加工性優(yōu)良的耐熱鐵素體系不銹鋼板。專利文獻(xiàn)f 6中公開了涉及添加Cu的技術(shù)。專利文獻(xiàn)I中，為了提高低溫韌性，進(jìn)行了添加O. 5%以下的Cu的研究。專利文獻(xiàn)2中記載的技術(shù)是利用Cu的提高鋼的耐腐蝕性及耐候性的作用的技術(shù)。專利文獻(xiàn)3 6中公開了利用由Cu析出物產(chǎn)生的析出強(qiáng)化而使600°C或700 8000C的溫度區(qū)域的高溫強(qiáng)度提高的技術(shù)。
這些技術(shù)均需要添加Nb，因而存在成本和加工性方面的問題。此外，為了利用Cu析出物提高高溫強(qiáng)度而使Cu析出物長時(shí)間暴露在高溫下時(shí)，因析出物的凝聚、合并而快速地發(fā)生粗大化，因此析出強(qiáng)化能力顯著降低。其結(jié)果是，當(dāng)用于像排氣歧管那樣受到伴隨著引擎的起動(dòng)、停止的熱循環(huán)的部件中時(shí)，會(huì)因長時(shí)間的使用而導(dǎo)致高溫強(qiáng)度顯著降低，從而產(chǎn)生引起熱疲勞破壞的危險(xiǎn)性。此外，在大量添加有Nb的成分體系中，在高溫加熱時(shí)Cu析出物在粗大的Laves相與母相的界面處析出，因此無法得到由Cu析出物產(chǎn)生的析出強(qiáng)化的效果。專利文獻(xiàn)6中公開了通過Nb-Cu-B復(fù)合添加而使微細(xì)的Cu析出的技術(shù)。但是，該方法也無法避免與Laves相的復(fù)合析出，而且需要添加微量的Mo，因而存在加工性和成本方面的問題。
現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)I :日本特開2006-37176號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)2 日本專利第3446667號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)3 :國際公開W02003/004714號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)4 :日本專利第3468156號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)5 :日本專利第3397167號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)6 :日本特開2008-240143號(hào)公報(bào)
發(fā)明內(nèi)容
發(fā)明所要解決的問題從耐熱性的觀點(diǎn)出發(fā)，為了提高高溫強(qiáng)度，進(jìn)行了使Cu微細(xì)地析出的研究，但其從加工性和成本的觀點(diǎn)考慮是不充分的。此外，長時(shí)間保持于高溫時(shí)析出物的粗大化所伴隨的強(qiáng)度大幅降低的問題未得到解決。期待解決了這些問題的低成本且強(qiáng)度穩(wěn)定性優(yōu)良的排氣構(gòu)件用鐵素體系不銹鋼。本發(fā)明所要解決的問題在于提供即使在長時(shí)間的熱環(huán)境下高溫強(qiáng)度穩(wěn)定性也高、耐熱性和加工性優(yōu)良的鐵素體系不銹鋼。本發(fā)明所要解決的問題特別是在于廉價(jià)地提供要求高加工性和強(qiáng)度的適合在達(dá)到600 800°C的熱環(huán)境下使用的排氣構(gòu)件的排氣構(gòu)件用鐵素體系不銹鋼。用于解決問題的手段為了解決上述問題，本發(fā)明者們考慮Ti、Nb的影響，對(duì)Cu的析出行為和粗大化行為以及在60(T800°C左右時(shí)的高溫強(qiáng)度進(jìn)行了詳細(xì)的研究。其結(jié)果是，發(fā)現(xiàn)通過調(diào)節(jié)CiuTi及Nb的量，能夠抑制高溫長時(shí)間的熱處理(時(shí)效處理)所伴隨的Cu析出物的粗大化，使由Cu析出物產(chǎn)生的析出強(qiáng)化在長時(shí)間的時(shí)效后也能夠有效地作用。具體而言，發(fā)現(xiàn)了 通過使Cu/(Ti+Nb)為5以上，即使在60(T80(TC下實(shí)施長時(shí)間的時(shí)效處理，也能夠達(dá)到現(xiàn)有的含有大量Nb的鋼以上的高溫強(qiáng)度。該發(fā)現(xiàn)對(duì)于排氣部件那樣反復(fù)經(jīng)受熱循環(huán)并長期使用的構(gòu)件的耐久穩(wěn)定性是極為有效的。
如前所述，將Nb添加鋼或Nb-Ti復(fù)合添加鋼在60(T800°C的溫度區(qū)域長時(shí)間加熱時(shí)，會(huì)生成Fe與Nb或者Fe與Ti的金屬間化合物(分別為Fe2Nb、Fe2Ti)。上述化合物是被稱為Laves相的析出物，隨時(shí)間推移會(huì)快速粗大化，從而使固溶Nb和固溶Ti減少。在這種狀態(tài)下，無法得到由Laves相產(chǎn)生的析出強(qiáng)化或由固溶Nb和固溶Ti產(chǎn)生的固溶強(qiáng)化的效果，因此高溫強(qiáng)度降低。此外，由此使熱疲勞特性和蠕變特性劣化，構(gòu)件損傷加速進(jìn)展，從而導(dǎo)致破壞。添加Cu時(shí)，因Cu的微細(xì)析出而產(chǎn)生析出強(qiáng)化作用，但在同時(shí)添加大量Nb或Ti的情況下，會(huì)與Laves相復(fù)合析出，微細(xì)析出的效果減小。本發(fā)明者們發(fā)現(xiàn)了如下方法通過將Ti和Nb的添加量相對(duì)于Cu添加量控制得較低來抑制Laves相析出，或者利用Laves相的微細(xì)析出強(qiáng)化作用以及Nb或Ti的團(tuán)簇使Cu微細(xì)析出。 這樣析出的Cu即使實(shí)施長時(shí)間的熱處理也能夠抑制粗大化，高溫強(qiáng)度穩(wěn)定性升聞。根據(jù)以上發(fā)現(xiàn)，在本發(fā)明中，能夠廉價(jià)地提供確保微細(xì)的Cu析出物的穩(wěn)定性且具有優(yōu)良的耐熱性能的排氣構(gòu)件用鐵素體系不銹鋼板。本發(fā)明的要旨如下所述。(I) 一種耐熱性和加工性優(yōu)良的鐵素體系不銹鋼板，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì),含有C :低于 O. 010%、N :0.020% 以下、Si :超過 O. 1% 2. 0% 以下、Mn :2. 0% 以下、Cr :12· 0 25· 0%、Cu :超過 O. 9% 2. 0%、Ti 0. 05 O. 3%、Nb 0. ΟΟΓΟ. 1%、Al :1.0% 以下、及B 0. 0003 O. 0030% 以下，并且Cu、Ti和Nb的含量滿足Cu/(Ti+Nb) ^ 5，殘余部分包含F(xiàn)e及不可避免的雜質(zhì)。(2)如上述(I)的耐熱性和加工性優(yōu)良的鐵素體系不銹鋼板，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)，還含有Mo 0. 50% 以下、V 0. 50% 以下、及Sn :0· 50%以下中的一種以上。(3) —種耐熱性和加工性優(yōu)良的鐵素體系不銹鋼板的制造方法，其特征在于，將具有上述(I)或(2)的組成的板還進(jìn)行熱軋，接著，在70(T850°C下實(shí)施I 100小時(shí)的熱處理，然后，實(shí)施冷軋和退火。發(fā)明的效果
根據(jù)本發(fā)明，即使不大量添加Nb，也能夠得到高溫強(qiáng)度和加工性優(yōu)良的鐵素體系不銹鋼板，特別是通過將其用于排氣歧管、前管及中心管等排氣系統(tǒng)部件中，能夠在環(huán)境對(duì)策和構(gòu)件的低成本化等方面得到顯著效果。
圖I是表示Cu/(Ti+Nb)的值與在700°C下實(shí)施100小時(shí)的時(shí)效熱處理后的700°C的O. 2%屈服強(qiáng)度的關(guān)系的圖。圖2是表示本發(fā)明鋼與比較鋼在高溫拉伸試驗(yàn)中的O. 2%屈服強(qiáng)度的圖。
具體實(shí)施例方式首先，對(duì)本發(fā)明的不銹鋼的成分組成進(jìn)行說明。以下，“％”表示“質(zhì)量％”。 各成分組成中，沒有規(guī)定含量下限的成分表示含量在不可避免的雜質(zhì)水平以下。C使成型性和耐腐蝕性劣化，導(dǎo)致高溫強(qiáng)度降低，因此其含量越少越好。因而，將C的含量設(shè)定為低于O. 010%。C的含量過度降低時(shí)，精煉成本增加。將抗氧化性也考慮在內(nèi)時(shí)，C的含量?jī)?yōu)選為O. 002^0. 009%。N與C同樣地使成型性和耐腐蝕性劣化，導(dǎo)致高溫強(qiáng)度降低，因此其含量越少越好。因而，將N的含量設(shè)定為O. 020%以下。N的含量過度降低時(shí)，精煉成本增力卩。將抗氧化性也考慮在內(nèi)時(shí)，N的含量?jī)?yōu)選為O. 002、. 015%。Si是作為脫氧劑有用的元素，為了獲得作為脫氧劑的效果，需要添加超過O. 1%。此外，雖然Si會(huì)帶來抗氧化性和高溫強(qiáng)度的改善，但含量超過2. 0%時(shí)，加工性顯著劣化，而且會(huì)促進(jìn)Laves相生成，因此將Si的含量設(shè)定為2. 0%以下。若考慮到制造性、高溫強(qiáng)度及抗氧化性，則Si的含量?jī)?yōu)選為O. 2^1. 5%。Mn是作為脫氧劑而添加的元素，并且對(duì)于600 800°C左右的溫度區(qū)域中的高溫強(qiáng)度的提高有貢獻(xiàn)。此外，在長時(shí)間使用中在表層形成Mn系氧化物，對(duì)于氧化皮密合性的提高和異常氧化的抑制有貢獻(xiàn)。若Mn的含量超過2%，則常溫延展性降低，進(jìn)而，由于形成MnS而使腐蝕性降低。若考慮到高溫延展性和氧化皮密合性，則Mn的含量?jī)?yōu)選為O. Γ . 5%。Cr是為了獲得所需的抗氧化性和耐腐蝕性而必需的元素。Cr的含量低于12. 0%的情況下，無法得到該效果。若Cr的含量超過25. 0%，則會(huì)導(dǎo)致加工性的降低和韌性的劣化。因此，Cr的含量設(shè)定為12. (Γ25. 0%。若考慮到制造性和高溫延展性，則優(yōu)選為12. 5^20. 0%。Cu是對(duì)于600 800°C左右的溫度區(qū)域中的高溫強(qiáng)度的提高特別有效的元素。這主要是由于60(T80(TC左右的溫度區(qū)域中的由Cu析出物產(chǎn)生的析出強(qiáng)化而引起的效果。為了獲得該效果，需要使Cu的含量超過O. 90%。若Cu的含量超過2. 0%，則熱軋時(shí)會(huì)產(chǎn)生裂紋，此外，常溫延展性顯著降低。因此，Cu的含量設(shè)定為超過0.擴(kuò)2.0%。若考慮到強(qiáng)度穩(wěn)定性、抗氧化性及焊接性，則優(yōu)選為I. (Tl. 5%。Ti是與C、N、S結(jié)合而使耐腐蝕性、耐晶界腐蝕性、常溫延展性及深拉深性提高的元素。此外，通過Ti團(tuán)簇或微細(xì)的Ti (C，N)的析出所引起的與Cu析出物的相互作用，能夠有效地提高高溫強(qiáng)度。為了獲得這些效果，需要添加0.05%以上的Ti。若Ti的含量超過0.3%，則生成Fe2Ti,其成為Cu析出物的復(fù)合析出位點(diǎn)，使Cu粗大地析出。因此，Ti的含量設(shè)定為O. 05、. 3%。若考慮到抗氧化性和制造性，則優(yōu)選為O. 07、. 2%。Nb是使高溫強(qiáng)度提高的元素。但是，由于價(jià)格昂貴，因此其含量越少越好。添加O. 001%以上的Nb時(shí)，極微細(xì)地析出Fe2Nb,通過與Cu析出物的相互作用而有效地提高高溫強(qiáng)度。若Nb的添加量超過O. 1%，則粗大地生成Fe2Nb, Cu也隨之粗大地析出，因此提高高溫強(qiáng)度的效果差，時(shí)效劣化也變得顯著。因此，Nb的含量設(shè)定為O. 00Γ0. 1%。若考慮到制造性和加工性，則優(yōu)選為O. 00Γ0. 05%。Al作為脫氧元素起作用，還具有提高抗氧化性的效果。Al可以根據(jù)需要添加I. 0%以下，但可以不一定必須添加。此外，Al作為固溶強(qiáng)化元素對(duì)于提高600 700°C的強(qiáng)度是有用的，但添加量超過1.0%時(shí)，硬質(zhì)化而使均勻伸長率顯著降低，進(jìn)而，韌性顯著降低。若考慮到表面瑕疵的發(fā)生和焊接性、制造性，則優(yōu)選為0. 0Γ0. 50%。B是使產(chǎn)品的沖壓加工時(shí)的二次加工性提高的元素。為了獲得該效果，B的含量需要設(shè)定為0. 0003%以上。超過0. 0030%而添加B時(shí)，會(huì)發(fā)生硬質(zhì)化、生成Cr與B的析出物 而導(dǎo)致的晶界腐蝕以及焊接裂紋。因此，B的含量設(shè)定為0. 0003、. 0030%。若考慮到制造性，則優(yōu)選為0. 0003 0. 0015%。本發(fā)明的鐵素體系不銹鋼板中，需要使Cu、Ti、Nb的含量滿足Cu/(Ti+Nb)彡5。圖I中示出Cu/(Ti+Nb)與在700°C下實(shí)施100小時(shí)的時(shí)效熱處理后的700°C的0. 2%屈服強(qiáng)度的關(guān)系。由圖I可知，Cu/(Ti+Nb)為5以上時(shí)，達(dá)到通用Nb添加鋼以上的高
溫強(qiáng)度。圖2中示出作為Cu添加鋼的鋼A (本發(fā)明鋼)(0. 006%C-0. 009%N_0. 86%Si_0. 28%Mn-13. 9%Cr-l. 21%Cu_0. 10%Ti_0. 001%Nb-0. 07%A1_0. 0005%B，Cu/(Ti+Nb) =10)以及作為通用 Nb 添加鋼的鋼 B (比較鋼)(0. 006%C-0. 009%N-0. 90%Si-0. 35%Mn_13. 8%Cr_0. 45%Nb)的高溫拉伸試驗(yàn)結(jié)果。高溫拉伸試驗(yàn)中，依據(jù)JISG0567在軋制方向上實(shí)施拉伸試驗(yàn)，測(cè)定600、700、800和900°C下的0. 2%屈服強(qiáng)度。此外，將在各溫度下實(shí)施100小時(shí)的時(shí)效熱處理、然后在各溫度下實(shí)施拉伸試驗(yàn)的結(jié)果也示于該圖中。圖2中的三角符號(hào)表不鋼A,圓形符號(hào)表不鋼B。此外，白色空心的符號(hào)表不未經(jīng)時(shí)效處理而實(shí)施拉伸試驗(yàn)的結(jié)果，涂滿的符號(hào)表不在實(shí)施100小時(shí)的時(shí)效熱處理后實(shí)施拉伸試驗(yàn)的結(jié)果。在未經(jīng)時(shí)效處理而實(shí)施拉伸試驗(yàn)的結(jié)果中，與作為通用Nb添加鋼的鋼B相比，鋼A在600°C 低于700°C下的高溫屈服強(qiáng)度高，在800°C以上也顯示出同等以上的高溫屈服強(qiáng)度。對(duì)于時(shí)效熱處理后實(shí)施拉伸試驗(yàn)的結(jié)果而言，鋼A也顯示出作為Nb添加鋼的鋼B以上的高溫屈服強(qiáng)度，可知其長時(shí)間強(qiáng)度穩(wěn)定性優(yōu)良。S卩，本發(fā)明的不銹鋼具有與通用Nb添加鋼同等以上的耐熱性，可知其耐熱性優(yōu)良。因此，本發(fā)明中的鋼成分的Cu/(Ti+Nb)設(shè)定為5以上。由圖I可知，Cu/(Ti+Nb)為15左右時(shí)，強(qiáng)度達(dá)到飽和。若將制造性和加工性也考慮在內(nèi)，則優(yōu)選將Cu/(Ti+Nb)的上限設(shè)定為15。
本發(fā)明的鐵素體系不銹鋼板中，可以根據(jù)使用環(huán)境進(jìn)一步添加Mo、V和Sn中的一種以上。這些元素具有提高高溫強(qiáng)度和耐腐蝕性的作用，但價(jià)格昂貴，因此添加量設(shè)定為
O.5%以下。若考慮到制造性和焊接性，則優(yōu)選為O. 0Γ0. 3%。接著，對(duì)本發(fā)明的鐵素體系不銹鋼板的制造方法進(jìn)行說明。本發(fā)明的鋼板的制造方法包括煉鋼、熱軋、酸洗、冷軋、退火、酸洗各工序。在煉鋼中，優(yōu)選將含有上述的必需成分和根據(jù)需要添加的選擇成分的鋼進(jìn)行轉(zhuǎn)爐熔煉、接著進(jìn)行二次精煉的方法。熔煉得到的鋼水通過公知的鑄造方法(連續(xù)鑄造)制成板坯。 板坯被加熱至規(guī)定的溫度，通過連續(xù)軋制而熱軋成規(guī)定的板厚。不銹鋼板的冷軋通常利用輥徑為60 IOOmm左右的森吉米爾式(Sendzimir)軋機(jī)進(jìn)行可逆式軋制或者利用輥徑為400mm以上的串聯(lián)式軋機(jī)進(jìn)行單方向軋制。在本發(fā)明中，可以采用任意一種軋制方法。為了提高作為加工性的指標(biāo)的r值，優(yōu)選以輥徑為400mm以上的串聯(lián)式軋機(jī)實(shí)施冷軋。串聯(lián)式軋制與森吉米爾式軋制相比，生產(chǎn)率優(yōu)良。在本發(fā)明的不銹鋼板的制造方法中，從生產(chǎn)率的觀點(diǎn)出發(fā)，也可以省略鐵素體系不銹鋼板的制造中通常實(shí)施的熱軋板退火。但是，若在70(T850°C對(duì)熱軋鋼板實(shí)施f 100小時(shí)的熱處理后實(shí)施冷軋和退火，則加工性進(jìn)一步提高。若將Cu添加鋼冷軋后進(jìn)行再結(jié)晶退火，則Cu在退火過程中析出，再結(jié)晶延遲。結(jié)果，再結(jié)晶織構(gòu)(板面與〈111〉方向垂直)的發(fā)達(dá)受到抑制，作為深拉深加工性的指標(biāo)的r值無法提聞。另一方面，在冷軋前使Cu析出、然后在冷軋后進(jìn)行再結(jié)晶退火的情況下，由于在退火過程之前Cu已經(jīng)析出，因此在退火過程中，不會(huì)因析出現(xiàn)象而引起再結(jié)晶的延遲。但是，Cu在微細(xì)析出的狀態(tài)下會(huì)產(chǎn)生阻止位錯(cuò)和結(jié)晶晶界移動(dòng)的作用，因此再結(jié)晶晶粒的生成變慢。在本發(fā)明中，對(duì)再結(jié)晶織構(gòu)與Cu析出狀態(tài)的關(guān)系進(jìn)行了詳細(xì)的研究，結(jié)果查明，如果冷軋前Cu的析出粒子的直徑為50nm以上，則能夠在不發(fā)生再結(jié)晶延遲的情況下提高r值。進(jìn)而，作為用于獲得該狀態(tài)的熱處理方法，通過在70(T850°C下對(duì)熱軋鋼板實(shí)施Γ100小時(shí)的熱處理、然后實(shí)施冷軋和退火，能夠得到深拉深性也優(yōu)良的鋼板。關(guān)于其他工序的方法，沒有特別規(guī)定。對(duì)熱軋條件、熱軋板厚度、冷軋板退火溫度、氣氛等進(jìn)行適當(dāng)選擇即可。此外，也可以在冷軋、退火后進(jìn)行平整軋制或張力平整。產(chǎn)品板厚度根據(jù)要求的部件厚度進(jìn)行選擇即可。實(shí)施例將表I所示的成分組成的鋼熔煉而鑄造成板坯，將板坯熱軋而制成5mm厚的熱軋卷材。然后，將熱軋卷材進(jìn)行酸洗，冷軋至厚度為2_，實(shí)施退火、酸洗而制成產(chǎn)品板。為了使晶體粒度號(hào)數(shù)為6 8左右，冷軋板的退火溫度設(shè)定為850 1000°C。
權(quán)利要求
1.一種耐熱性和加工性優(yōu)良的鐵素體系不銹鋼板，其特征在于， 以質(zhì)量％計(jì)，含有C :低于 O. 010%、N :0. 020% 以下、 Si:超過O. 1% 2. 0%以下、Mn :2. 0% 以下、 Cr 12. 0 25· 0%、Cu :超過 O. 9% 2. 0%、Ti :0. 05、. 3%、Nb 0. ΟΟΓΟ. 1%、 Al :1. 0%以下、及 B 0. 0003 O. 0030% 以下，并且 Cu、Ti和Nb的含量滿足Cu/(Ti+Nb) ^ 5，殘余部分包含F(xiàn)e及不可避免的雜質(zhì)。
2.如權(quán)利要求I所述的耐熱性和加工性優(yōu)良的鐵素體系不銹鋼板，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì),還含有Mo :0. 50% 以下、 V :0. 50%以下、及 Sn :0. 50%以下中的一種以上。
3.一種耐熱性和加工性優(yōu)良的鐵素體系不銹鋼板的制造方法，其特征在于，將具有權(quán)利要求I或2所述的組成的板坯進(jìn)行熱軋， 接著，在70(T850°C下實(shí)施1 100小時(shí)的熱處理， 然后，實(shí)施冷軋和退火。
全文摘要
一種即使經(jīng)受長時(shí)間的熱歷史其強(qiáng)度劣化也小的低成本的排氣構(gòu)件用鐵素體系不銹鋼板，其特征在于，以質(zhì)量%計(jì)，含有C低于0.010%、N0.020%以下、Si超過0.1%～2.0%以下、Mn2.0%以下、Cr12.0～25.0%、Cu超過0.9～2%、Ti0.05～0.3%、Nb0.001～0.1%、Al1.0%以下、B0.0003～0.003%以下，并且Cu/(Ti+Nb)為5以上，殘余部分包含F(xiàn)e及不可避的雜質(zhì)。
文檔編號(hào)C22C38/38GK102971441SQ20118000899
公開日2013年3月13日 申請(qǐng)日期2011年3月25日 優(yōu)先權(quán)日2010年3月26日
發(fā)明者濱田純一, 寺岡慎一, 井上宜治, 神野憲博 申請(qǐng)人:新日鐵住金不銹鋼株式會(huì)社