一種利用聲發(fā)射信號(hào)頻譜實(shí)時(shí)定量評(píng)估電阻點(diǎn)焊噴濺的方法
【專(zhuān)利摘要】一種利用聲發(fā)射信號(hào)頻譜實(shí)時(shí)定量評(píng)估電阻點(diǎn)焊噴濺的方法，其步驟如下：實(shí)時(shí)采集電阻點(diǎn)焊過(guò)程的結(jié)構(gòu)負(fù)載聲發(fā)射信號(hào)，并繪制出信號(hào)的動(dòng)態(tài)波形圖；由電阻點(diǎn)焊過(guò)程結(jié)構(gòu)負(fù)載聲發(fā)射信號(hào)動(dòng)態(tài)波形提取出焊接噴濺的聲發(fā)射信號(hào)；計(jì)算焊接噴濺過(guò)程聲發(fā)射信號(hào)的頻譜，并繪制頻譜圖；利用帶通濾波器提取頻率在1800Hz～2600Hz之間的頻譜線；計(jì)算頻率在1800Hz～2600Hz之間的頻譜線的最大三個(gè)峰值的算術(shù)平均值；對(duì)焊接噴濺大小的定量評(píng)估的判斷原則為：頻率在1800Hz～2600Hz之間的三個(gè)最大譜線峰值的算術(shù)平均值越大，電阻點(diǎn)焊過(guò)程噴濺量越大。頻譜的分析計(jì)算既可以采用功率譜，也可以采用幅值譜。利用本發(fā)明可以實(shí)現(xiàn)對(duì)電阻點(diǎn)焊焊接過(guò)程噴濺大小的定量評(píng)估。
【專(zhuān)利說(shuō)明】一種利用聲發(fā)射信號(hào)頻譜實(shí)時(shí)定量評(píng)估電阻點(diǎn)焊噴濺的方法
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及評(píng)估電阻點(diǎn)焊噴濺的方法，適用于常用金屬薄板結(jié)構(gòu)材料電阻點(diǎn)焊焊接噴濺檢測(cè)。
【背景技術(shù)】
[0002]電阻點(diǎn)焊是一種廣泛應(yīng)用于作為汽車(chē)制造的焊接方法，一部現(xiàn)代轎車(chē)上大約有3000-6000個(gè)電阻點(diǎn)焊焊點(diǎn)。因此，電阻點(diǎn)焊焊點(diǎn)質(zhì)量的檢測(cè)非常重要，焊接過(guò)程中高效率的焊點(diǎn)質(zhì)量傳感及其檢測(cè)評(píng)估對(duì)于優(yōu)化生產(chǎn)工藝，提高生產(chǎn)效率和焊接質(zhì)量具有重要意義。焊接噴濺是金屬材料電阻點(diǎn)焊中常見(jiàn)的一種現(xiàn)象，其產(chǎn)生原因是由于焊接電流熔化材料使連接界面形核，熔核因熔化形核而產(chǎn)生體積的快速膨脹，當(dāng)電極壓力以及熔核塑性環(huán)不足以壓制熔核的體積膨脹時(shí)，熔核內(nèi)部的液態(tài)金屬噴出，從而形成焊接噴濺。焊接噴濺造成了熔核金屬的損失，從而影響熔核的形核質(zhì)量。當(dāng)焊接噴濺較小時(shí)，對(duì)焊點(diǎn)的承載能力幾乎無(wú)影響，當(dāng)焊接噴濺較大時(shí)，卻能降低焊點(diǎn)的承載能力。因此，焊接過(guò)程中既需要減小噴濺，對(duì)常見(jiàn)的焊接噴濺，也需要一種容易實(shí)現(xiàn)的快捷的檢測(cè)方法。然而，電阻點(diǎn)焊過(guò)程中，熔核的形核過(guò)程并不能直接觀測(cè)到，這為判斷焊接噴濺的影響，進(jìn)而檢測(cè)電阻點(diǎn)焊焊點(diǎn)質(zhì)量帶來(lái)了困難。尤其是對(duì)于焊接噴濺這一類(lèi)常見(jiàn)的熔核形核過(guò)程中的現(xiàn)象，長(zhǎng)期以來(lái)缺少可靠的量化檢測(cè)、評(píng)估方法。因此，電阻點(diǎn)焊過(guò)程中熔核形核質(zhì)量信息的傳感及其分析對(duì)于評(píng)價(jià)電阻點(diǎn)焊焊點(diǎn)質(zhì)量具有重要的意義。為此，研究者采用多種方法檢測(cè)熔核形核過(guò)程以表征熔核形核質(zhì)量。
[0003]現(xiàn)有技術(shù)中，中國(guó)專(zhuān)利文獻(xiàn)CN1609622A公開(kāi)的點(diǎn)焊熔核直徑的實(shí)時(shí)檢測(cè)方法采用如下步驟:取與焊接件相同厚度的焊接試樣進(jìn)行多點(diǎn)點(diǎn)焊，通過(guò)測(cè)量與計(jì)算獲得每點(diǎn)的動(dòng)態(tài)電阻曲線；進(jìn)而獲得每點(diǎn)的準(zhǔn)穩(wěn)態(tài)電阻值rD ;沿貼合面剖開(kāi)焊接試樣，測(cè)量每個(gè)焊點(diǎn)的熔核直徑(1?;根據(jù)每個(gè)焊點(diǎn)熔核直徑與準(zhǔn)穩(wěn)態(tài)電阻值rD的對(duì)應(yīng)關(guān)系，繪制出準(zhǔn)穩(wěn)態(tài)電阻值rD與熔核直徑關(guān)系曲線；將不同厚度材料的rD-de曲線存儲(chǔ)在計(jì)算機(jī)系統(tǒng)中，當(dāng)點(diǎn)焊某種材料時(shí)，計(jì)算機(jī)系統(tǒng)先獲得該焊點(diǎn)的準(zhǔn)穩(wěn)態(tài)電阻值rD，再與相同厚度材料的rD-de曲線進(jìn)行比較可獲得對(duì)應(yīng)的熔核直徑，當(dāng)熔核直徑小于設(shè)定的標(biāo)準(zhǔn)值時(shí)，判定焊點(diǎn)質(zhì)量不合格，實(shí)現(xiàn)實(shí)時(shí)檢測(cè)。
[0004]中國(guó)專(zhuān)利文獻(xiàn)CN101241001A公開(kāi)的鋁合金電阻點(diǎn)焊熔核直徑實(shí)時(shí)檢測(cè)方法采用如下步驟:采集點(diǎn)焊過(guò)程中的電極位移信號(hào)，并繪制出電極位移信號(hào)曲線圖；從所得的電極位移信號(hào)曲線上提取出膨脹位移和鍛壓位移兩個(gè)特征值；將鋁合金焊接試板撕開(kāi)，對(duì)電阻點(diǎn)焊熔核直徑進(jìn)行實(shí)測(cè)，建立所提取的特征值與實(shí)測(cè)的熔核直徑相對(duì)應(yīng)的樣本對(duì)，并形成訓(xùn)練集；建立人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)模型，并用所得樣本對(duì)對(duì)模型依據(jù)BP算法進(jìn)行訓(xùn)練，實(shí)現(xiàn)從特征值到熔核直徑的映射；人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)模型是兩個(gè)輸入、一個(gè)輸出，中間一個(gè)隱層，隱層結(jié)點(diǎn)的數(shù)目是5的結(jié)構(gòu)，隱層的轉(zhuǎn)移函數(shù)為Sigmoid函數(shù),輸出層的轉(zhuǎn)移函數(shù)為線性函數(shù)；將訓(xùn)練好的模型用于鋁合金電阻點(diǎn)焊熔核直徑的在線實(shí)時(shí)檢測(cè)。[0005]中國(guó)專(zhuān)利文獻(xiàn)CN1220034C公開(kāi)的多信息融合技術(shù)確定鋁合金板材電阻點(diǎn)焊熔核面積的方法采用如下步驟:依據(jù)小波包變換及其能量譜原理、依據(jù)信息熵原理、依據(jù)模態(tài)分析原理，計(jì)算出點(diǎn)焊過(guò)程中電極電壓、電流、電極位移和聲音信號(hào)的特征量，建立神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)模型，由特征量和熔核面積對(duì)神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)模型進(jìn)行訓(xùn)練。神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)模型計(jì)算出的熔核面積與實(shí)測(cè)熔核面積對(duì)照，確定誤差值，調(diào)整神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)模型，直至達(dá)到誤差要求范圍。
[0006]在電阻點(diǎn)焊過(guò)程中，隨著電阻點(diǎn)焊工藝、材料屬性發(fā)生變化，能量轉(zhuǎn)換的規(guī)律將發(fā)生相應(yīng)的變化。尤其是熔核形核過(guò)程中發(fā)生的焊接噴濺，也是材料內(nèi)部積蓄的能量的一種瞬間釋放形式，可表現(xiàn)為按照一定規(guī)律釋放出的結(jié)構(gòu)負(fù)載聲發(fā)射信號(hào)。當(dāng)焊接噴濺大小不同時(shí)，瞬間釋放的能量特征產(chǎn)生差異，使結(jié)構(gòu)負(fù)載聲發(fā)射噴濺信號(hào)特征產(chǎn)生相應(yīng)區(qū)別，尤其是信號(hào)的頻域特征。這為電阻點(diǎn)焊過(guò)程噴濺信息的實(shí)時(shí)傳感及快速檢測(cè)、定量評(píng)估提供了可能。
[0007]中國(guó)專(zhuān)利文獻(xiàn)CN103487136A公開(kāi)的一種利用電阻點(diǎn)焊過(guò)程聲發(fā)射信號(hào)能量當(dāng)量定量檢測(cè)焊接噴濺的方法采用如下步驟:實(shí)時(shí)采集電阻點(diǎn)焊過(guò)程的結(jié)構(gòu)負(fù)載聲發(fā)射信號(hào)，繪制出動(dòng)態(tài)波形圖；提取出焊接噴濺的聲發(fā)射信號(hào)；統(tǒng)計(jì)信號(hào)脈沖的幅度分布；將幅度大小分為若干等級(jí)Mi，并按超過(guò)各幅度等級(jí)的聲發(fā)射信號(hào)振鈴計(jì)數(shù)Ni分別進(jìn)行累計(jì)；以X軸表示幅度等級(jí)值Mi，Y軸表示按超過(guò)各幅度等級(jí)值Mi累計(jì)得到的聲發(fā)射信號(hào)振鈴計(jì)數(shù)的對(duì)數(shù)值1gltlNi,得到散點(diǎn)分布圖；進(jìn)行直線擬合；根據(jù)擬合直線與X軸和Y軸形成的直角三角形，三角形面積即為對(duì)應(yīng)的電阻點(diǎn)焊過(guò)程焊接噴濺的能量當(dāng)量。當(dāng)量值越大，表明焊接噴濺越大，即焊接噴濺對(duì)熔核質(zhì)量的影響越大。
[0008]本專(zhuān)利與中國(guó)專(zhuān)利文獻(xiàn)CN103487136A公開(kāi)的檢測(cè)方法相比較，不需要根據(jù)信號(hào)脈沖幅度分布劃分幅度等級(jí)，從而避免了由于幅度等級(jí)劃分不當(dāng)或幅度等級(jí)劃分變化產(chǎn)生的檢測(cè)誤差。因而，對(duì)電阻點(diǎn)焊焊接噴濺的檢測(cè)實(shí)現(xiàn)了快速、準(zhǔn)確，且定量評(píng)估，尤其適用于鍍鋅鋼板等在電阻點(diǎn)焊中易產(chǎn)生噴濺的金屬薄板材料。
【發(fā)明內(nèi)容】
[0009]為了更加快捷地對(duì)電阻點(diǎn)焊過(guò)程中產(chǎn)生的焊接噴濺進(jìn)行檢測(cè)，并量化評(píng)估，本發(fā)明針對(duì)常用金屬薄板結(jié)構(gòu)材料的電阻點(diǎn)焊，提供一種利用結(jié)構(gòu)負(fù)載聲發(fā)射檢測(cè)焊接噴濺，并利用信號(hào)功率譜或幅值譜實(shí)時(shí)定量評(píng)估電阻點(diǎn)焊噴濺的方法，該方法容易實(shí)施，便于評(píng)估判斷，無(wú)損檢測(cè)，具有檢測(cè)靈敏度高，檢測(cè)結(jié)果可靠，檢測(cè)方法快捷，檢測(cè)成本消耗低等優(yōu)點(diǎn)。
[0010]本發(fā)明采取以下技術(shù)方案:
一種利用聲發(fā)射信號(hào)頻譜實(shí)時(shí)定量評(píng)估電阻點(diǎn)焊噴濺的方法，該方法借助實(shí)時(shí)檢測(cè)電阻點(diǎn)焊過(guò)程噴濺所產(chǎn)生的結(jié)構(gòu)負(fù)載聲發(fā)射信號(hào)實(shí)現(xiàn)對(duì)焊接噴濺大小的定量評(píng)估，所述檢測(cè)方法的步驟如下:
(1)實(shí)時(shí)采集電阻點(diǎn)焊過(guò)程的結(jié)構(gòu)負(fù)載聲發(fā)射信號(hào)，并繪制出信號(hào)的動(dòng)態(tài)波形圖；
(2)由電阻點(diǎn)焊過(guò)程結(jié)構(gòu)負(fù)載聲發(fā)射信號(hào)動(dòng)態(tài)波形提取出焊接噴濺的聲發(fā)射信號(hào)；
(3)計(jì)算焊接噴濺過(guò)程聲發(fā)射信號(hào)的頻譜，并繪制頻譜圖；
(4)利用帶通濾波器提取頻率在1800Hz?2600Hz之間的頻譜線；
(5)計(jì)算頻率在1800Hz?2600Hz之間的頻譜線的最大三個(gè)峰值的算術(shù)平均值； (6)利用該峰值平均值對(duì)電阻點(diǎn)焊噴濺大小進(jìn)行定量評(píng)估。
[0011]所述方法，對(duì)焊接噴濺大小的定量評(píng)估的判斷原則為:頻率在1800Hz?2600Hz之間的三個(gè)最大譜線峰值的算術(shù)平均值越大，電阻點(diǎn)焊過(guò)程噴濺量越大。
[0012]本發(fā)明的創(chuàng)新在于以實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)到的電阻點(diǎn)焊過(guò)程中的結(jié)構(gòu)負(fù)載聲發(fā)射信號(hào)作為信息源，通過(guò)檢測(cè)焊接噴濺的聲發(fā)射信號(hào)，提取焊接噴濺信號(hào)的自功率譜或幅值譜等特征信息，并利用限定頻域范圍的譜線平均峰值大小量化評(píng)定焊接噴濺的大小級(jí)別，實(shí)現(xiàn)對(duì)電阻點(diǎn)焊過(guò)程焊接噴濺的快速、準(zhǔn)確、定量檢測(cè)。
[0013]本發(fā)明適用于實(shí)時(shí)、快速檢測(cè)和評(píng)定電阻點(diǎn)焊過(guò)程的焊接噴濺，及其對(duì)熔核形核質(zhì)量的影響。與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明具有以下優(yōu)點(diǎn):
(1)僅需要采集電阻點(diǎn)焊過(guò)程的結(jié)構(gòu)負(fù)載聲發(fā)射一種信號(hào)，數(shù)據(jù)計(jì)算量小，采集與分析系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與制造容易實(shí)現(xiàn)；
(2)提取的焊接噴濺時(shí)的結(jié)構(gòu)負(fù)載聲發(fā)射噴濺信號(hào)自功率譜或幅值譜等特征信息都是與焊接噴濺變化關(guān)系密切的關(guān)鍵信息，使檢測(cè)結(jié)果可靠性高；
(3)能夠比較快捷地定量檢測(cè)和評(píng)定焊接噴濺的大小級(jí)別及其影響，有利于完善對(duì)電阻點(diǎn)焊熔核質(zhì)量的評(píng)價(jià)；
(4)檢測(cè)效率高，評(píng)定方法簡(jiǎn)單，適用于電阻點(diǎn)焊過(guò)程的快速質(zhì)量評(píng)定，實(shí)用性較強(qiáng)。
【專(zhuān)利附圖】
【附圖說(shuō)明】
[0014]圖1是實(shí)施例1檢測(cè)到的鍍鋅鋼板電阻點(diǎn)焊過(guò)程的結(jié)構(gòu)負(fù)載聲發(fā)射信號(hào)波形。
[0015]圖2是圖1所示結(jié)構(gòu)負(fù)載聲發(fā)射信號(hào)中提取出的噴濺聲發(fā)射信號(hào)波形。
[0016]圖3是圖2所示噴濺信號(hào)的自功率譜圖。
[0017]圖4是實(shí)施例2檢測(cè)到的鍍鋅鋼板電阻點(diǎn)焊過(guò)程的結(jié)構(gòu)負(fù)載聲發(fā)射信號(hào)波形。
[0018]圖5是圖4所示結(jié)構(gòu)負(fù)載聲發(fā)射信號(hào)中提取出的噴濺聲發(fā)射信號(hào)波形。
[0019]圖6是圖5所示噴濺信號(hào)的自功率譜圖。
[0020]圖7是實(shí)施例3檢測(cè)到的鍍鋅鋼板電阻點(diǎn)焊過(guò)程的結(jié)構(gòu)負(fù)載聲發(fā)射信號(hào)波形。
[0021]圖8是圖7所示結(jié)構(gòu)負(fù)載聲發(fā)射信號(hào)中提取出的噴濺聲發(fā)射信號(hào)波形。
[0022]圖9是圖8所示噴濺信號(hào)的自功率譜圖。
[0023]圖中:1實(shí)施例1波形中的焊接噴濺信號(hào)、2實(shí)施例2波形中的焊接噴濺信號(hào)、3實(shí)施例3波形中的焊接噴濺信號(hào)。
【具體實(shí)施方式】
[0024]下面結(jié)合具體實(shí)施例，進(jìn)一步闡述本發(fā)明。
[0025]實(shí)施例1:
待焊接的工件為兩塊厚度Imm的鍍鋅鋼板薄板結(jié)構(gòu)的搭接。采用的主要焊接工藝參數(shù)為:焊接電流為9000A，焊接電流持續(xù)時(shí)間為8周波，電極壓力為0.15MPa。
[0026]焊接中，實(shí)時(shí)采集電阻點(diǎn)焊過(guò)程的結(jié)構(gòu)負(fù)載聲發(fā)射信號(hào)，由分析軟件繪出結(jié)構(gòu)負(fù)載聲發(fā)射信號(hào)動(dòng)態(tài)曲線圖，如圖1所示。
[0027]由波形圖可以辨識(shí)出焊接過(guò)程不同階段，提取出圖1中的焊接噴濺信號(hào)1，如圖2所示?？梢钥闯?，該焊接噴濺的模式為雙聲發(fā)射事件的焊接噴濺事件。[0028]計(jì)算焊接噴濺過(guò)程聲發(fā)射信號(hào)的自功率譜，并繪制自功率譜圖，如圖3所示。
[0029]在信號(hào)的1800Hz?2600Hz頻率之間找到三個(gè)最大峰值的譜線，分別是1822Hz、2132Hz、和2505Hz譜線，計(jì)算三個(gè)譜線峰值的算術(shù)平均值為0.000701。因此，衡量該電阻點(diǎn)焊過(guò)程產(chǎn)生的噴濺量的特征值為0.000701。
[0030]該結(jié)果表明，利用本發(fā)明所述方法可以較為準(zhǔn)確快捷地實(shí)現(xiàn)電阻點(diǎn)焊過(guò)程中產(chǎn)生的焊接噴濺的檢測(cè)和定量評(píng)估。
[0031]實(shí)施例2:
待焊接的工件為兩塊厚度Imm的鍍鋅鋼板薄板結(jié)構(gòu)的搭接。采用的主要焊接工藝參數(shù)為:焊接電流為10000A，焊接電流持續(xù)時(shí)間為8周波，電極壓力為0.15MPa。
[0032]焊接中，實(shí)時(shí)采集電阻點(diǎn)焊過(guò)程的結(jié)構(gòu)負(fù)載聲發(fā)射信號(hào)，由分析軟件繪出結(jié)構(gòu)負(fù)載聲發(fā)射信號(hào)動(dòng)態(tài)曲線圖，如圖4所示。
[0033]由波形圖可以辨識(shí)出焊接過(guò)程不同階段，提取出圖4中的焊接噴濺信號(hào)2，如圖5所示?？梢钥闯觯摵附訃姙R的模式為單聲發(fā)射事件的焊接噴濺事件。
[0034]計(jì)算焊接噴濺過(guò)程聲發(fā)射信號(hào)的自功率譜，并繪制自功率譜圖，如圖6所示。
[0035]在信號(hào)的1800Hz?2600Hz頻率之間找到三個(gè)最大峰值的譜線，分別是1863Hz、2076Hz、和2502Hz譜線，計(jì)算三個(gè)譜線峰值的算術(shù)平均值為0.002777。因此，衡量該電阻點(diǎn)焊過(guò)程產(chǎn)生的噴濺量的特征值為0.002777。
[0036]該結(jié)果表明，利用本發(fā)明所述方法可以較為準(zhǔn)確快捷地實(shí)現(xiàn)電阻點(diǎn)焊過(guò)程中產(chǎn)生的焊接噴濺的檢測(cè)和定量評(píng)估。
[0037]實(shí)施例3:
待焊接的工件為兩塊厚度Imm的鍍鋅鋼板薄板結(jié)構(gòu)的搭接。采用的主要焊接工藝參數(shù)為:焊接電流為11000A，焊接電流持續(xù)時(shí)間為8周波，電極壓力為0.15MPa。
[0038]焊接中，實(shí)時(shí)采集電阻點(diǎn)焊過(guò)程的結(jié)構(gòu)負(fù)載聲發(fā)射信號(hào)，由分析軟件繪出結(jié)構(gòu)負(fù)載聲發(fā)射信號(hào)動(dòng)態(tài)曲線圖，如圖7所示。
[0039]由波形圖可以辨識(shí)出焊接過(guò)程不同階段，提取出圖7中的焊接噴濺信號(hào)3，如圖8所示?？梢钥闯?，該焊接噴濺的模式為雙聲發(fā)射事件的焊接噴濺事件。
[0040]計(jì)算焊接噴濺過(guò)程聲發(fā)射信號(hào)的自功率譜，并繪制自功率譜圖，如圖9所示。
[0041]在信號(hào)的1800Hz?2600Hz頻率之間找到三個(gè)最大峰值的譜線，分別是1865Hz、2385Hz、和2526Hz譜線，計(jì)算三個(gè)譜線峰值的算術(shù)平均值為0.002706。因此，衡量該電阻點(diǎn)焊過(guò)程產(chǎn)生的噴濺量的特征值為0.002706。
[0042]該結(jié)果表明，利用本發(fā)明所述方法可以較為準(zhǔn)確快捷地實(shí)現(xiàn)電阻點(diǎn)焊過(guò)程中產(chǎn)生的焊接噴濺的檢測(cè)和定量評(píng)估。
[0043]比較以上三個(gè)實(shí)例可以看出，本發(fā)明實(shí)現(xiàn)了對(duì)電阻點(diǎn)焊過(guò)程中的焊接噴濺的檢測(cè)和模式、級(jí)別大小的定量評(píng)估。實(shí)施例1所得焊接噴濺特征值和實(shí)施例2、3所得焊接噴濺特征值的對(duì)比可見(jiàn)，由于實(shí)施例1采用的焊接電流值最小，由噴濺特征值反映出的焊接過(guò)程產(chǎn)生的焊接噴濺量也最小。由于焊接工藝的不同，實(shí)施例2和實(shí)施例3焊接過(guò)程的焊接噴濺模式并不相同，產(chǎn)生的焊接噴濺量也有所差異，實(shí)施例2焊接過(guò)程產(chǎn)生了略大于實(shí)施例3中焊接過(guò)程的焊接噴濺量。本發(fā)明對(duì)上述焊接噴濺均能實(shí)現(xiàn)檢測(cè)和評(píng)估，這也表明了本發(fā)明所述方法所具有的快捷性、靈敏性與可靠性。
【權(quán)利要求】
1.一種利用聲發(fā)射信號(hào)頻譜實(shí)時(shí)定量評(píng)估電阻點(diǎn)焊噴濺的方法，該方法借助實(shí)時(shí)檢測(cè)電阻點(diǎn)焊過(guò)程噴濺所產(chǎn)生的結(jié)構(gòu)負(fù)載聲發(fā)射信號(hào)實(shí)現(xiàn)對(duì)焊接噴濺大小的定量評(píng)估，其特征在于所述檢測(cè)方法的步驟如下: (1)實(shí)時(shí)采集電阻點(diǎn)焊過(guò)程的結(jié)構(gòu)負(fù)載聲發(fā)射信號(hào)，并繪制出信號(hào)的動(dòng)態(tài)波形圖； (2)由電阻點(diǎn)焊過(guò)程結(jié)構(gòu)負(fù)載聲發(fā)射信號(hào)動(dòng)態(tài)波形提取出焊接噴濺的聲發(fā)射信號(hào)； (3)計(jì)算焊接噴濺過(guò)程聲發(fā)射信號(hào)的頻譜，并繪制頻譜圖； (4)利用帶通濾波器提取頻率在1800Hz?2600Hz之間的頻譜線； (5)計(jì)算頻率在1800Hz?2600Hz之間的頻譜線的最大三個(gè)峰值的算術(shù)平均值； (6)利用該峰值平均值對(duì)電阻點(diǎn)焊噴濺大小進(jìn)行定量評(píng)估。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的利用聲發(fā)射信號(hào)頻譜實(shí)時(shí)定量評(píng)估電阻點(diǎn)焊噴濺的方法，對(duì)焊接噴濺大小的定量評(píng)估的判斷原則為:頻率在1800Hz?2600Hz之間的三個(gè)最大譜線峰值的算術(shù)平均值越大，電阻點(diǎn)焊過(guò)程噴濺量越大。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的利用聲發(fā)射信號(hào)頻譜實(shí)時(shí)定量評(píng)估電阻點(diǎn)焊噴濺的方法，其特征在于:頻譜的分析計(jì)算既可以采用功率譜，也可以采用幅值譜。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的利用聲發(fā)射信號(hào)頻譜實(shí)時(shí)定量評(píng)估電阻點(diǎn)焊噴濺的方法，其特征在于:所述方法是針對(duì)鍍鋅鋼板等在電阻點(diǎn)焊中易產(chǎn)生噴濺的金屬薄板材料。
【文檔編號(hào)】B23K11/11GK103994821SQ201410258296
【公開(kāi)日】2014年8月20日 申請(qǐng)日期:2014年6月12日 優(yōu)先權(quán)日:2014年6月12日
【發(fā)明者】羅怡 申請(qǐng)人:重慶理工大學(xué)