專利名稱：不銹鋼電弧焊藥芯焊絲的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及在對(duì)于奧氏體相和鐵素體相的雙相不銹鋼等進(jìn)行電弧焊時(shí)所使用的 不銹鋼電弧焊藥芯焊絲，特別是涉及耐點(diǎn)蝕性和低溫韌性優(yōu)異，且全姿勢(shì)焊接的焊接操作 性良好的不銹鋼電弧焊藥芯焊絲。
背景技術(shù)：
歷來，對(duì)于化工機(jī)械、石油或天然氣的挖掘用油井管、管道鋼管、化學(xué)品運(yùn)輸船和 水閘等結(jié)構(gòu)物的構(gòu)件，主要要求在海水等的含有氯離子的環(huán)境下的耐應(yīng)力腐蝕裂紋(SCC) 性和耐點(diǎn)蝕性優(yōu)異，并具有高強(qiáng)度。于是，作為滿足這些要求的構(gòu)件，例如使用JIS SUS 329J3L, SUS 329J4L 及 ASTMS31803 的二相不銹鋼等。在這些結(jié)構(gòu)物用的構(gòu)件的焊接中，大多使用由基本上與母材同樣的合金組成構(gòu)成 的焊接材料。因此，焊接材料的合金組成也與母材同樣，涉及很多方面。另外，關(guān)于焊接方 法也使用各種方法，但特別是利用高效率、容使用的藥芯焊絲進(jìn)行的電弧焊被廣泛使用。然而，上述雙相不銹鋼鋼材在制造過程中，軋制后地實(shí)施熱處理，雙相不銹鋼鋼材 的組織被穩(wěn)定化在接近熱處理溫度下的平衡狀態(tài)的組織。相對(duì)于此，焊接金屬是以鐵素體 單相凝固后，在自然冷卻的過程中有奧氏體相在鐵素體相中析出的非平衡狀態(tài)的比較不穩(wěn) 定的組織。因此，在雙相不銹鋼鋼材的焊接部，與鋼材比較，其存在耐點(diǎn)蝕性或低溫韌性不 穩(wěn)定的一面，應(yīng)用它的結(jié)構(gòu)物會(huì)形成耐點(diǎn)蝕性和/或低溫韌性劣化的問題，希望焊接材料 的改善。在使用藥芯焊絲的電弧焊中，作為使焊接部的耐點(diǎn)蝕性提高的技術(shù)，可列舉例如 美國(guó)專利申請(qǐng)公開第2008/0093353號(hào)和日本特開2008-221292號(hào)。在這些專利文獻(xiàn)中公 開的技術(shù)是，通過在藥芯焊絲中添加Cr、Mo和N而使焊接部的耐點(diǎn)蝕性提高。另外還公開， 通過向藥芯焊絲中添加N來提高焊接金屬的強(qiáng)度。但是，上述的現(xiàn)有技術(shù)中存在如下問題點(diǎn)。近來，為了使雙相不銹鋼等結(jié)構(gòu)材能夠 在例如海溝和海底等含有氯離子，高壓力且低溫的環(huán)境中使用，對(duì)于焊接部則要求更高的 耐點(diǎn)蝕性和低溫韌性。但是，上述現(xiàn)有的藥芯焊絲不能適應(yīng)近來對(duì)耐點(diǎn)蝕性和低溫韌性的 要求。另外，美國(guó)專利申請(qǐng)公開第2008/0093352號(hào)的藥芯焊絲，堿金屬成分的含量少， 特別是在向上立焊中無法取得電弧的穩(wěn)定性，焊接操作性降低。此外，日本特開2008-221292號(hào)的雙相不銹鋼焊接用藥芯焊絲，ZrO2的含量少，特 別是在立向焊接和上向焊接中，不能取得良好的熔渣包覆性，由此熔渣剝離性和耐點(diǎn)蝕性 劣化，焊接操作性降低。
發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明鑒于這樣的問題點(diǎn)而做，其目的在于，提供一種不銹鋼電弧焊藥芯焊絲，在 對(duì)于雙相不銹鋼等進(jìn)行電弧焊時(shí)，全姿勢(shì)焊接中的焊接操作性良好，能夠得到既維持優(yōu)異的耐點(diǎn)蝕性，低溫韌性也更優(yōu)異的焊接部。本發(fā)明的不銹鋼電弧焊藥芯焊絲，是在不銹鋼制的外皮中填充有焊劑的不銹鋼電 弧焊藥芯焊絲，以焊絲總質(zhì)量計(jì)，含有Cr :22. 0 30. 0質(zhì)量％、Ni :6. 0 12. 0質(zhì)量％、Mo 2. 0 5. 0 質(zhì)量 ％、N :0. 20 0. ；35 質(zhì)量 ％、TiO2 :4. 0 9. 0 質(zhì)量 ％、SiO2 :0. 1 2. 0 質(zhì) fi%>Zr02 :0. 5 4. 0質(zhì)量％，含有Li20、Na20和K2O總量為0. 50 1. 50質(zhì)量％，含有金屬 氟化物以氟量換算值計(jì)為0. 10 0. 90質(zhì)量％，以及含有稀土元素成分為0. 10 1. 00質(zhì) 量％，C的含量限制在0. 04質(zhì)量％以下，W的含量限制在4. 0質(zhì)量％以下，Cu的含量限制在 2.0質(zhì)量％以下，Bi2O3的含量限制在0.01質(zhì)量％以下，所述Bi203、TiO2, SiO2, ZrO2, Li2O, Na2O和K2O以外的氧化物的含量以總量計(jì)限制在3. 0質(zhì)量％以下。本發(fā)明的不銹鋼電弧焊藥芯焊絲，在適當(dāng)?shù)姆秶鷥?nèi)含有N、Cr和Mo的基礎(chǔ)上，限制 焊絲中的Bi2O3的含量，在焊絲中適量添加稀土元素成分，因此在雙相不銹鋼等焊接部，既 能夠維持優(yōu)異的耐點(diǎn)蝕性，又能夠得到更高的低溫韌性。另外，因?yàn)樵谶m當(dāng)?shù)姆秶鷥?nèi)熔渣形 成劑和電弧穩(wěn)定劑，需要的成分以外的氧化物的含有受到限制，所以能夠得到良好的熔渣 包覆性，焊接操作性也良好。
圖1是表示藥芯焊絲的一例的圖。圖2(a)是表示下向焊接中的焊接母材的坡口形成的剖面圖，(b)是表示立向焊接 和上向焊接中的焊接母材的坡口形狀的剖面圖。
具體實(shí)施例方式以下，對(duì)于本發(fā)明的實(shí)施方式進(jìn)行具體的說明。為了在雙相不銹鋼等的焊接部獲 得高耐點(diǎn)蝕性，歷來所進(jìn)行的是，添加N、Cr和Mo作為藥芯焊絲的成分。但是，大量添加N 會(huì)成為焊接部發(fā)生凹坑和氣溝等焊接缺陷的原因，也容易使焊接部的低溫韌性劣化。低溫 韌性劣化的結(jié)構(gòu)材不能在例如海溝或海底等高壓力且低溫的環(huán)境下使用。本案發(fā)明者等人 員為了解決向藥芯焊絲添加N所帶來的焊接缺陷的發(fā)生和焊接部的低溫韌性的劣化這樣 的問題，進(jìn)行了銳意的實(shí)驗(yàn)研究。于是發(fā)現(xiàn)，為了在雙相不銹鋼等焊接部，既維持與以前同 等以上的耐點(diǎn)蝕性，又獲得優(yōu)異的低溫韌性，只要在添加有N、Cr和Mo的藥芯焊絲中，一邊 限制Bi2O3的含量，一邊在藥芯焊絲中適量添加稀土元素成分即可。另外，本案發(fā)明者等人員還發(fā)現(xiàn)，如果在適當(dāng)范圍內(nèi)向藥芯焊絲添加作為熔渣形 成劑的Ti02、Si&和，添加作為電弧穩(wěn)定劑的Li20、N￡i20和K2O,以及作為金屬氟化物的 氟，限制所要的成分以外的氧化物的含量，則能夠得到良好的熔渣包覆性，由此熔渣剝離性 和耐氣孔性良好，也能夠得到良好的焊接操作性。本發(fā)明能夠用于例如以雙相不銹鋼等的不銹鋼為母材的焊接，除此之外，在例如 以軟鋼為母材而在其上進(jìn)行堆焊時(shí)也能夠適用。以下，對(duì)于本發(fā)明的不銹鋼電弧焊藥芯焊絲，就數(shù)值限定理由進(jìn)行說明?！癈r 以焊絲總質(zhì)量計(jì)為22. 0 30. 0質(zhì)量％，，Cr具有使焊接部的耐點(diǎn)蝕性提高的作用。Cr的含量以焊劑的總質(zhì)量計(jì)低于22. 0 質(zhì)量％時(shí)，不能充分提高焊接部的耐點(diǎn)蝕性。另一方面，若Cr的含量以焊劑的總質(zhì)量計(jì)超過30.0質(zhì)量％，則在焊接部析出以!^eCr為主體的金屬間化合物的ο相，低溫韌性劣化(ο 相脆化)。因此在本發(fā)明中，Cr的含量以焊絲的總質(zhì)量計(jì)規(guī)定為22. 0 30. 0質(zhì)量％?！癗i 以焊絲總質(zhì)量計(jì)為6. 0 12. 0質(zhì)量％，，Ni在雙相不銹鋼等的焊接部使奧氏體相穩(wěn)定化，具有使熔敷金屬的低溫韌性提高 的作用。若Ni的含量以焊絲的總質(zhì)量計(jì)低于6.0質(zhì)量％，則不能充分獲得使熔敷金屬的低 溫韌性提高的作用。另一方面，若M的含量以焊絲的總質(zhì)量計(jì)超過12.0質(zhì)量％，則使熔敷 金屬的延展性降低。因此，在本發(fā)明中，Ni的含量以焊絲的總質(zhì)量計(jì)規(guī)定為6. 0 12. 0質(zhì)量％。"Mo 以焊絲總質(zhì)量計(jì)為2. 0 5. 0質(zhì)量％ ”Mo與Cr 一樣，出于提高焊接部的耐點(diǎn)蝕性的目的而添加。若Mo的含量以焊絲的 總質(zhì)量計(jì)低于2.0質(zhì)量％，則不能充分提高焊接部的耐點(diǎn)蝕性。另一方面，若Mo的含量以 焊絲的總質(zhì)量計(jì)超過5. 0質(zhì)量％，則在雙相不銹鋼等的焊接部析析出以!^eCr為主體的金屬 間化合物的ο相，熔敷金屬的低溫韌性劣化(ο相脆化)。因此在本發(fā)明中，Mo的含量以 焊絲的總質(zhì)量計(jì)規(guī)定為2. 0 5. 0質(zhì)量％。"N 以焊絲總質(zhì)量計(jì)為0. 20 0. 35質(zhì)量％ ”N與Cr和Mo —樣，具有使焊接部的耐點(diǎn)蝕性提高的作用。若N的含量以焊絲的總 質(zhì)量計(jì)低于0. 20質(zhì)量％，則不能充分提高焊接部的耐點(diǎn)蝕性。另一方面，若N的含量以焊 絲的總質(zhì)量計(jì)超過0. 35質(zhì)量％，則焊接部的耐氣孔性劣化，成為凹坑和氣溝等的焊接缺陷 發(fā)生的原因，熔敷金屬的低溫韌性劣化。因此在本發(fā)明中，N的含量以焊絲的總質(zhì)量計(jì)規(guī)定 為0. 20 0. 35質(zhì)量％。"TiO2 以焊絲總質(zhì)量計(jì)為4. 0 9. 0質(zhì)量％，，TiO2是熔渣形成劑，其改善熔渣的流動(dòng)性，使熔渣的包覆性和剝離性提高。另外 TiO2還具有提高電弧穩(wěn)定性的作用。若TW2的含量以焊絲的總質(zhì)量計(jì)低于4.0質(zhì)量％，則 得不到熔渣的包覆性和剝離性提高效果以及電弧的穩(wěn)定性。另一方面，若TW2的含量以焊 絲的總質(zhì)量計(jì)超過9. 0質(zhì)量％，則熔渣的流動(dòng)性降低，焊接部容易發(fā)生夾渣等的焊接缺陷。 另外，焊接時(shí)的熔渣剝離性和耐氣孔性劣化。因此在本發(fā)明中，TiO2的含量以焊絲的總質(zhì) 量計(jì)規(guī)定為4.0 9.0質(zhì)量％。更優(yōu)選的下限值為5.0質(zhì)量％。更優(yōu)選的上限值為8.0質(zhì) 量％。"SiO2 以焊絲總質(zhì)量計(jì)為0. 1 2. 0質(zhì)量％，，SiO2具有使焊道的融合性和熔渣的包覆性良好的作用，通過S^2的添加，能夠得 到良好的熔渣剝離性和耐氣孔性。若S^2的含量以焊絲總質(zhì)量計(jì)低于ο. ι質(zhì)量％，則不能 充分獲得提高焊道的融合性和熔渣的包覆性的效果。另一方面，若S^2的含量以焊絲總質(zhì) 量計(jì)超過2.0質(zhì)量％，則熔渣容易燒結(jié)，熔渣剝離性劣化。因此在本發(fā)明中，SiO2W含量以 焊絲總質(zhì)量計(jì)規(guī)定為0. 1 2. 0質(zhì)量％。"ZrO2 以焊絲總質(zhì)量計(jì)為0. 5 4. 0質(zhì)量％ ”&02具有使熔渣的粘性提高的作用，通過^O2的添加，特別是能夠在立向焊接和 上向焊接時(shí)得到良好的熔渣包覆性，由此，能夠得到良好的熔渣剝離性和耐氣孔性。若^O2 的含量以焊絲總質(zhì)量計(jì)低于0. 5質(zhì)量％，則不能充分獲得提高熔渣粘性的效果，向上立焊 性劣化。另一方面，若^O2的含量以焊絲總質(zhì)量計(jì)超過4.0質(zhì)量％，則熔渣的粘性過高，熔渣剝離性劣化，也容易發(fā)生在焊接部夾渣等的焊接缺陷。因此在本發(fā)明中，ZiO2的含量以焊 絲總質(zhì)量計(jì)規(guī)定為0.5 4.0質(zhì)量％。更優(yōu)選的下限值為1.0質(zhì)量％。"Li2O, Na2O和K2O 總量以焊絲總質(zhì)量計(jì)為0. 50 1. 50質(zhì)量％，，作為堿金屬的Li、Na和K的氧化物，其具有的作用是，通過添加而使電弧穩(wěn)定性 提高，特別是在向上立焊中使焊接操作性提高。若Li2CKNii2O和K2O的含量總量以焊絲總質(zhì) 量計(jì)低于0. 50質(zhì)量％，則在全姿勢(shì)焊接中不能獲得良好的焊接操作性。另一方面，若Li20、 Na2O和K2O的含量總量以焊絲總質(zhì)量計(jì)超過1. 50質(zhì)量％，則焊絲的耐吸濕性容易劣化。因 此在本發(fā)明中，Li2CKNa2O和K2O的含量的總量以焊絲總質(zhì)量計(jì)規(guī)定為0. 50 1. 50質(zhì)量％?！敖饘俜锇捶繐Q算值以焊絲總質(zhì)量計(jì)為0. 10 0. 90質(zhì)量％”氟抑制凹坑和氣孔等焊接缺陷在焊接部的發(fā)生，另外還具有提高耐氣孔性的作 用，在本發(fā)明中，通過金屬氟化物進(jìn)行添加。若金屬氟化物的含量按氟量換算值以焊絲總質(zhì) 量計(jì)低于0. 10質(zhì)量％，則凹坑和氣孔容易發(fā)生，熔渣剝離性也劣化。另一方面，若金屬氟化 物的含量按氟量換算值以焊絲總質(zhì)量計(jì)超過0. 90質(zhì)量％，則焊接時(shí)的電弧穩(wěn)定性降低，飛 濺和煙塵的發(fā)生量增加，焊接操作性劣化。因此在本發(fā)明中，金屬氟化物的含量按氟量換算 值以焊絲總質(zhì)量計(jì)規(guī)定為0. 10 0.90質(zhì)量％。另外，更優(yōu)選的氟化物的含量，按氟量換算 值以焊絲總質(zhì)量計(jì)為0. 30 0. 90質(zhì)量％?！跋⊥猎爻煞忠院附z總質(zhì)量計(jì)為0. 10 1. 00質(zhì)量％ ”稀土元素成分在本發(fā)明中是用于提高焊接部的低溫韌性最重要的成分。S卩，因?yàn)?稀土元素成分是強(qiáng)脫氧劑，所以使熔敷金屬中的氧量降低，并且以發(fā)生氧化的夾雜物為起 點(diǎn)，熔敷金屬容易從鐵素體相向奧氏體相圓滑地過渡，其結(jié)果是具有使雙相不銹鋼等組織 微細(xì)化，使焊接部的低溫韌性提高的作用。另外，稀土元素成分具有使熔渣的被覆均一化， 使熔渣剝離性提高的效果，具有防止停留在熔敷金屬和熔渣的邊界部分的氮?dú)獾葰怏w造成 氣溝和凹坑等焊接缺陷發(fā)生的作用。稀土元素成分例如能夠以氟化物或氧化物等的形態(tài)將 Ce、La和Y等添加到焊劑中。如果稀土元素成分的含量以焊絲總質(zhì)量計(jì)為0. 10質(zhì)量％以 上，則能夠提高焊接部的低溫韌性。另一方面，若稀土元素成分的含量以焊絲總質(zhì)量計(jì)超過 1. 00質(zhì)量％，則反而容易使熔渣剝離性劣化。這被認(rèn)為是由于稀土元素的氧化物在熔渣中 增加。因此在本發(fā)明中，稀土元素成分的含量以焊絲總質(zhì)量計(jì)規(guī)定為0. 10 1. 00質(zhì)量％。 另外，稀土元素成分的含量以焊絲總質(zhì)量計(jì)為0. 30質(zhì)量％則能夠充分取得上述的效果?！癈 以焊絲總質(zhì)量計(jì)限定在0. 04質(zhì)量％以下”C與Cr和Mo反應(yīng)而生成碳化物，使焊接部的耐點(diǎn)蝕性劣化。若C的含量以焊絲總 質(zhì)量計(jì)超過0.04質(zhì)量％，則焊接部的耐點(diǎn)蝕性劣化。因此在本發(fā)明中，C的含量以焊絲總 質(zhì)量計(jì)為限制在0. 04質(zhì)量％以下?！癢 以焊絲總質(zhì)量計(jì)限制在4. 0質(zhì)量％以下”若添加大量的W使焊絲中的W含量以焊絲總質(zhì)量計(jì)超過4. 0質(zhì)量％，則在雙相不 銹鋼等的焊接部，氮化物和金屬間化合物析出，熔敷金屬的脆性和低溫韌性劣化。因此在本 發(fā)明中，W的含量以焊絲總質(zhì)量計(jì)限制在4. 0質(zhì)量％以下。另外，優(yōu)選W的含量以焊絲總質(zhì) 量計(jì)為2.0質(zhì)量％以下。"Cu 以焊絲總質(zhì)量計(jì)限制在2. 0質(zhì)量％以下”Cu的添加量即使很微量也會(huì)使熔渣剝離性劣化。另外，若添加大量的Cu而使Cu的含量以焊絲的總質(zhì)量計(jì)超過2.0質(zhì)量％，則熔渣的剝離性劣化，耐氣孔性也劣化。因此在 本發(fā)明中，Cu的含量以焊絲的總質(zhì)量計(jì)限制在2. 0質(zhì)量％以下。另外，優(yōu)選Cu的含量以焊 絲的總質(zhì)量計(jì)為1. 0質(zhì)量％以下。"Bi2O3 以焊絲總質(zhì)量計(jì)限制在0. 01質(zhì)量％以下”Bi2O3使熔敷金屬中的氧量增加，使焊接部的低溫韌性劣化。若Bi2O3的含量以焊絲 總質(zhì)量計(jì)超過0. 01質(zhì)量％，則焊接部的低溫韌性劣化。因此在本發(fā)明中，Bi2O3的含量以焊 絲的總質(zhì)量計(jì)限制在0. 01質(zhì)量％以下。另外，優(yōu)選Bi2O3的含量以焊絲的總質(zhì)量計(jì)為0. 005 質(zhì)量％以下?！吧鲜鲆酝獾难趸镆院附z總質(zhì)量計(jì)限制在3. 0質(zhì)量％以下”上述Bi203、Ti02、Si02、&02、Li20、Na20和K2O以外的氧化物，例如使熔渣剝離性和 耐氣孔性這樣的熔渣特性劣化，使焊接操作性劣化。若Bi203、Ti02、Si02、&02、Li20、N￡i20和 K2O以外的氧化物的含量以焊絲的總質(zhì)量計(jì)超過3. 0質(zhì)量％，則熔渣剝離性劣化，耐氣孔性 也劣化。因此在本發(fā)明中，Bi203、Ti02、Si02、Zr02、1^20、妝20和K2O以外的氧化物的含量以 焊絲的總質(zhì)量計(jì)限制在3. 0質(zhì)量％。另外，優(yōu)選Bi203、TiO2, Si02、Zr02、Li20、Na2O和K2O以 外的氧化物的含量以焊絲的總質(zhì)量計(jì)在1. 2質(zhì)量％以下。在本發(fā)明中，除了上述的焊絲組成的數(shù)值范圍以外，還優(yōu)選焊劑相對(duì)于焊絲總質(zhì) 量的質(zhì)量比，即焊劑率為25. 0 40. 0質(zhì)量％。若焊劑率低于25. 0質(zhì)量％，則存在容易發(fā) 生夾渣等的焊接缺陷的情況，若焊劑率超過40.0捏％，則由于焊絲的強(qiáng)度降低而致使進(jìn)給 性容易劣化，存在不能進(jìn)行穩(wěn)定的焊接操作的情況。因此，焊劑率優(yōu)選為25. 0 40. 0質(zhì) 量％，更優(yōu)選焊劑率為30. 0 38. 0質(zhì)量％。另外在本發(fā)明中，從生產(chǎn)率的觀點(diǎn)出發(fā)，作為藥芯焊絲的外皮，優(yōu)選使用以外皮的 總質(zhì)量計(jì)，含有Cr 16. 0 22. 0質(zhì)量％、Ni :10. 0 14. 0質(zhì)量％禾口 Mo :2. 0 3. 0質(zhì)量％ 的不銹鋼。將該組成以外的不銹鋼作為外皮使用時(shí)，有生產(chǎn)率容易降低，成本容易增加的問題。實(shí)施例以下，就滿足本發(fā)明的范圍的實(shí)施例，使之與脫離本發(fā)明的范圍的比較例進(jìn)行比 較來說明其效果。首先，一邊使由表1所示的組成的不銹鋼構(gòu)成的厚0. 4mm、寬9. Omm的帶沿 著其縱長(zhǎng)方向移動(dòng)，一邊在其上供給焊劑，再使該帶沿著寬度方向徐徐彎曲，成形為圖1 (b) 所示的圓筒狀，由此在外皮la(No. A和B)之中填充由金屬原料和熔渣成分構(gòu)成的焊劑lb。 對(duì)于所得到的藥芯焊絲1 (No. 1 24)進(jìn)行拉絲加工，使之直徑成為1. 2mm作為供試焊絲。 這時(shí)，通過調(diào)整焊劑向外皮中的填充率和焊劑的組成，制作具有表2-1和表2-2所示的組成 的各實(shí)施例和比較例的藥芯焊絲。表1
權(quán)利要求
1. 一種藥芯焊絲，是在不銹鋼制的外皮中填充有焊劑而成的不銹鋼電弧焊藥芯焊絲， 其特征在于，以焊絲總質(zhì)量計(jì)含有Cr 22. 0 30. 0質(zhì)量％、Ni :6. 0 12. 0質(zhì)量％、Mo :2. 0 5. 0 質(zhì)量％、N 0. 20 0. 35 質(zhì)量 ％、TiO2 :4. 0 9. 0 質(zhì)量％、SiO2 :0. 1 2. 0 質(zhì)量％、ZrO2 0. 5 4. 0質(zhì)量％，含有總量為0. 50 1. 50質(zhì)量％的Li2CKNa2O和K20，含有以氟量換算值 計(jì)為0. 10 0. 90質(zhì)量％的金屬氟化物，以及含有0. 10 1.00質(zhì)量％的稀土元素成分，C的含量限制在0. 04質(zhì)量％以下，W的含量限制在4. 0質(zhì)量％以下，Cu的含量限制在 2. 0質(zhì)量％以下，Bi2O3的含量限制在0. 01質(zhì)量％以下，所述Bi203、Ti02、Si02、Zr02、Li20、Na20和K2O以外的氧化物的含量以總量計(jì)限制在3. 0 質(zhì)量％以下。
全文摘要
本發(fā)明的不銹鋼電弧焊藥芯焊絲，在不銹鋼制的外皮中填充有焊劑，以焊絲總質(zhì)量計(jì)，含有Cr22.0～30.0質(zhì)量％、Ni6.0～12.0質(zhì)量％、Mo2.0～5.0質(zhì)量％、N0.20～0.35質(zhì)量％、TiO24.0～9.0質(zhì)量％、SiO20.1～2.0質(zhì)量％、ZrO20.5～4.0質(zhì)量％，含有Li2O、Na2O和K2O總量為0.50～1.50質(zhì)量％，含有金屬氟化物以氟量換算值計(jì)為0.10～0.90質(zhì)量％，以及含有稀土元素成分為0.10～1.00質(zhì)量％。C的含量限制在0.04質(zhì)量％以下，W的含量限制在4.0質(zhì)量％以下，Cu的含量限制在2.0質(zhì)量％以下，Bi2O3的含量限制在0.01質(zhì)量％以下，所述Bi2O3、TiO2、SiO2、ZrO2、Li2O、Na2O和K2O以外的氧化物的含有限制在3.0質(zhì)量％以下。根據(jù)這樣的構(gòu)成，在對(duì)于雙相不銹鋼等進(jìn)行電弧焊時(shí)，能夠得到全姿勢(shì)焊接中的焊接操作性良好，既維持優(yōu)異的耐點(diǎn)蝕性，低溫韌性也更優(yōu)異的焊接部。
文檔編號(hào)B23K35/22GK102091881SQ201010589828
公開日2011年6月15日 申請(qǐng)日期2010年12月13日 優(yōu)先權(quán)日2009年12月15日
發(fā)明者池田哲直, 渡邊博久, 菅原大志 申請(qǐng)人:株式會(huì)社神戶制鋼所